Соотношение токов в индукторе

Соотношение токов в индукторе н загрузке 73 [c.322]

Коэффициент приведения параметров вторичной цепи к току в индукторе определяется соотношением [c.87]

Мощность подбирают таким образом, чтобы материал в зоне шва довести до температуры сварки. Частота тока в индукторе, необходимая для эффективного нагрева металла, выбирается из соотношения [c.111]

При правильном выборе частоты тока глубина проникновения его в металл, нагретый до температуры выше магнитных превращений, в 2—3 раза больше толщины стенки трубной заготовки. Такое соотношение глубины проникновения тока и толщины стенки позволяет нагревать металл практически без перепада температуры по сечению трубной заготовки и с этой точки зрения ограничивать время нагрева нет необходимости, учитывая, что уменьшение времени нагрева приводит к увеличению удельной мощности и силы тока в индукторе. [c.73]

Обычно рассчитывают условный одновитковый индуктор и, если задано напряжение на индукторе / , находят в конце расчета число витков из соотношения щ =(Уи/Пи, где Пи —напряжение на индуктирующем проводе условного одновиткового индуктора. Ток в многовитковом индукторе будет / -- Ivi w, где /и — ток в условном одновитковом индукторе. [c.94]

Частотой питающего тока, определяющей глубину проникновения тока В нагреваемом металле. При этом чем больше соотношение между толщиной слоя, подлежащего нагреву, и глубиной проникновения тока, тег,1 меньше должна быть высота индуктора. [c.62]

В теории индукционного нагрева [3, 14, 21 ] доказывается, что ток индуктора 7н и мощность, выделяемая в нагреваемой детали, Рд связаны соотношением [c.245]

При разработке конструкции внутреннего индуктора проводились исследования соотношений между размерами отдельных элементов на его работоспособность и эффективность процесса сварки. Установлено, что щирина индуктора Н существенно влияет на эффективность нагрева. Увеличение его ширины повышает электрический к. п. д., но приводит к резкому росту потерь в теле трубной заготовки, т. е. уменьшает коэффициент использования энергии, выделившейся в трубной заготовке. Результирующий к. п. д. системы падает. При уменьшении ширины индуктора уменьшается часть тока, которая, протекая вдоль кромок трубной заготовки, замыкается через место их схождения. Поэтому ширина индуктора должна быть не меньше (0,6-ь 1)4р и достаточно большой, чтобы передать требуемую мощность. [c.118]

Таким образом, анализ зависимости полного к. и. д. индукционного устройства от различных параметров показывает, что при минимально возможном по конструктивным соображениям зазоре между нагреваемой заготовкой и спиралью индуктора величина т)и определяется, во-первых, частотой тока / и, во-вторых, соотношением между диаметром нагреваемой заготовки и глубиной проникновения в нее тока-—. [c.359]

Выразив и ЙtQ через неизвестные токи /д/ и известные токи индуктора с помощью соотношений типа (1.15) и (1.16), после подстановки в (2.80) получаем интегральное уравнение Фредгольма П рода относительно Гq. Однако опыт расчетов показал, что и в этом случае целесообразно использовать метод полного осреднения ядра интегрального уравнения, расчетное соотношение для которого можно получить из физических соображений. [c.88]

Ток индуктора / , частота тока / и мощность Л, выделяемая в нагреваемой детали, связаны соотношением [c.373]

При наличии мениска, как указывалось в 2, условия равновесия сил приводят к такому саморегулированию положения расплава в индукторе, что ЭМС на поверхности мениска становятся пропорциональными растоянию точки от его вершины. Это вносит специфику в движение металла. Оси верхнего тороидального вихря ЭМС и соответствующего вихря скорости удаляются от поверхности металла, что уменьшает гидродинамическое сопротивление движению в верхнем вихре. Некоторую роль играет также сползание с мениска поверхностных покровов (окисная пленка, шлак), что меняет граничные условия для движущейся жидкости (прилипание). В результате соотношения интенсивностей верхнего и нижнего вихрей скорости существенно изменяется. На рис. 22 представлены результаты численного исследования гидродинамической функции тока, характеризующей интенсивность потока (замкнутые кривые) при отсутствии и при наличии мениска. В сопоставляемых случаях линейная плотность тока в индукторе одинакова, геометрические параметры близки. Расчет показал, что если в первом случае соотношение между максимальными значениями функций тока в верхнем и нижнем контурах циркуляции равно единице, то во втором случае оно может достигать трех. [c.46]

Мощность индуетора подбирают так, чтобы материал в зоне шва довести до температуры сварки. Частота тока в индукторе, необходимая для эффективного нагрева металла, выбирается из соотношения //5 2, где— диаметр (или меньшая сторона поперечного сечения) металлического вкладыша, см 5 — глубина проникновения тока в металл, равная [c.389]

Рассмотрим цилиндрическую индукционную систему, состоящую из немагнитной загрузки А и двухвиткового индуктора В, распределение тока в котором известно (рис. 2.20). Естественными вторичными источниками здесь являются круговые токи проводимости загрузки, плотность которых заранее неизвестна. Выделим трубки тока Р, ( пТ с малыми сечениями А5р, А5(з, А5т-. ЭДС Э р и плотность тока ] р, создаваемые в элементе Q током элемента Р, связаны соотношением [c.83]

Соотношение модулей токов в ветвях индуктора и полное сопротивление индуктора г , приведенное к генераторным зажимам, показано на рис. 5.18. Там же приведена кривая эквивалентного сопротивления системы / э при компенсации реактивной мощности индуктора дополнительной емкостью на генераторной стороне. Емкость Сг позволяет отделить требование настройки потребителя энергии в резонанс от требования нужного распределения мощности в загрузке. Точками КгЯа рисунке отмечены параллельный и последовательный резонансы, [c.190]

Соотношения толщин гарнисажа (бокового 85, донного 5д) и глубины проникновения тока составляли 5д/Дэ = 0,4-г0,55 бд/Дд = = 1,1-И, 4. Показано, что при таком гарнисаже умеренное перемешивание металла с помощью охватьшающего соленоидального индуктора реально получена относительная скорость движения на оси тигля до 0,15 ( 0 = 0>65 для неэкранированных ванн с оптимальными геометрическими пропорциями). В плоской ванне во всех случаях образуется лишь один контур движения (по высоте), причем при бегущем поле направление движения может определяться как продольными ЭМС (при Хр/с/р = 0,23), так и радиальными (при Др/й р = 0,13). Увеличение глубины ванны существенно повышает скорость движения. [c.51]

В качестве примера на рис. 2 приведены осциллограммы деформаций вынужденных и собственных колебаний, записанных тен-зодатчиком 2ШР2 (осциллограммы а, б, в, г. д) и тензодатчиком ЗШР9 (осциллограмма е), при различных состояниях индуктора при токе /и=3400 а. Анализ осциллограмм показал, что в зависимости от состояния индуктора не только уменьшаются деформадии, но и изменяется их характер. В свободном состоянии индуктора (рис- 2, а) осциллограмма деформаций имеет ярко выраженный период неустановившихся колебаний, характеризуемый соотношением частот вынужденных и собственных колебаний. В результате сложения собственных и вынужденных колебаний происходит биение, частота которого равна разности частот слагаемых колебаний индуктора и составляет величину 22,5 гц. Двойная амплитуда деформаций в начальный момент после включения индуктора, обусловленная собственными колебаниями, составляет 78,5% от величины двойной амплитуды деформаций, вызываемых электродинамической нагрузкой. Время переходного процесса после включения составляет 0,49 сек. Отношение двойной амплитуды деформаций в момент включения к двойной амплитуде деформаций в установившемся режиме работы свободного инду стора достигает 5. Сравнительно большое время переходного процесса говорит о [c.219]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...