Формула Льюиса

При расчёте шестерён коробок передач по формуле Льюиса [55] можно принимать следующие (см. табл. 6) допускаемые напряжения (данные НАМИ) [c.68]

Расчёт прямозубых шестерён на прочность ведётся по формуле Льюиса [c.336]

Для последнего случая (Lu = 1) коэффициенты тепло- и массо-отдачи связаны формулой Льюиса [c.422]

После приведения всех постоянных к одной получается первоначальная формула Льюиса Р = — иЬ [о] или Р = Ьт [а и, где у коаффициент формы зуба, выражающий влияние толщины зуба у ножки [c.390]

При элементарном расчете зубьев часто пользуются формулой Льюиса [c.1106]

Здесь Le — локальное значение числа Льюиса — Семенова, и потому формула (9.52) справедлива при ДТ -> 0. [c.373]

Числа Льюиса — Семенова, соответствующие эффективным коэффициентам диффузии (см. формулу (6.1.16)), для инертных компонентов HjO и Ng могут принимать отрицательные значения, а концентрации этих компонентов изменяются немонотонно, их максимум—впереди фронта горения. [c.329]

Формула (8.8) отражает влияние на массоотдачу конвективного потока вещества и отличие числа Льюиса — Семенова от единицы. [c.160]

Формула (6-21) называется соотношением Льюиса. [c.182]

В связи с указанным в настоящей работе используется следующая формула для эффективного температурного перепада (число Льюиса предполагается приблизительно равным единице, что вполне допустимо для продуктов сгорания) [c.117]

Обе формулы получены в предположении, что пограничный слой в окрестности передней критической точки будет ламинарным, а числа Прандтля и Льюиса остаются неизменными по его толщине эти формулы являются более общими но отношению к формуле (У1П-25). [c.279]

Здесь Ье число Льюиса-Семенова /г° — безразмерная теплота образования атомов. Формулы (3.156) показывают, что распределение теплового потока q при хз < О описывается вторым слагаемым (см. (3.150)), которое по порядку величины равно тепловому потоку в невозмущенном пограничном слое на пластине. Скачкообразное изменение температуры и каталитических свойств поверхности приводит к изменению теплового потока по порядку величины, и при жз О его распределение будет определяться в основном первым слагаемым. [c.128]

Фигурирующую здесь вариационную производную по Х (х, t ) нетрудно вычислить, учтя, что в (29.36) функция Y к, t) — это преобразование Фурье от Х х, t). В итоге получаем формулу Льюиса и Крейчнана (1962) [c.653]

Зубчатые колеса из полиамида акулон [38], Расчет производят по Льюису [см. формулу (1396)]. В расчете учитывается влияние температуры и режима работы (смазываемый или несмазываемый зубчатый механизм). Значения [а],, приведены в табл. И. [c.200]

Проверка соотношения (4-20) при вдуве продуктов разрушения графита и фенольного найлона показана на рис. 4-19 [Л. 4-18]. Видно, что сильнее нарушается связь между коэффициентами (al p)w, Ри) и числом Льюиса для фенольного найлона, продукты разрушения которого в рассматриваемом диапазоне внешних условий обтекания имеют число Льюиса порядка 0,6—0,7. У графита число Le близко к единице и отклонение от формулы (4-20) не превышает 4%. На основании этих результатов предложена следующая поправка к показателю степени при числе Льюиса, которая учитывает эффект вдува газообразных продуктов разрушения [c.111]

Лену ара — Робийяра формула для скорости эрозионного горения 108 Льюиса число 146 [c.289]

К- Льюис и р. Толмен дали другой вывод этих же формул, не связанный с электродинамикой, исходя из законов сохранения. Тем самым была доказана возможность обосновать релятивистскую механику независимо от электродинамики. [c.358]

Проблема рычага была ранее рассмотрена К. Льюисом и Р. Толменом. Одвако они ошибочно считали, что и для равномерно-иостудагельно движущегося рычага имеет место равновесие внешних моментов, и пришли поэтому к неверным формулам преобразования для сил. [c.359]

Уточненная формула для расчета зуба (уравнение Льюиса) нмеег вид [c.192]

Большое количество теоретических и экспериментальных работ было посвящено исследованию характеристик ламинарного пограничного слоя в окрестности критической точки тупоносого тела. Рядом авторов ) были предложены приближенные формулы, позволяющие рассчитать тепловой поток в окрестности критической точки в зависимости от условий во внешнем потоке и вблизи стенки. Наиболее широкую известность получила формула Фея и Риддел ла, выведенная на основании анализа численных расчетов в предположении, что числа Прандтля Рг и Льюиса Le постоянны. Эта формула имеет вид [c.527]

Б процессе исследований было выявлено несколько причин наруше--ния закона Дарси. Наиболее подробно изучены отклонения, связанные с ростом числа Рейнольдса и определяемые проявлением инерционных, сил. Важное значение имели, в частности, известные опыты Дж. Фенчера,. Дж. Льюиса и К. Барнза (1933 русский перевод Баку — М., 1934). В последуюш,ем подобные опыты проводились неоднократно для различных сред. В более старых работах обработка экспериментов велась по аналогии с трубной гидравликой, причем предлагались различные варианты выбора характерной внутренней длины и скорости при определении числа Рейнольдса (см. М. Мускат, цит. соч., 1937 И- А. Чарный, цит. соч.,. 1956). Физические условия микроструктуры фильтрационного потока. наиболее полно отражает следуюш ая формула для числа Рейнольдса,, предложенная М. Д. Миллионшдковым (диссертация, 1944) [c.590]

Причины ингибитивных свойств пигментов. Результаты опытов Льюиса могут быть объяснены следующим образом. Если пигмент поддерживает высокое значение pH в жидкости или если он осаждает железо, то соединения закиси железа, образовавшиеся в уязвимых местах на поверхности, осаждаются в физическом контакте с металлом и стремятся таким образом задержать коррозионное воздействие позднее они обыкновенно превращаются в соединения окиси железа. Принципы, которые объясняют защиту, производимую жидкими ингибиторами, одинаково хорошо применяемы и к защите плохо растворимыми ингибитивными пигментами. Факт, что торможение коррозии зависит главным образом от выпадения осадка в физическом контакте с металлами, установлен Льюисом при микроскопическом изучении стальных образцов, которые встряхивались в растворе хлористого натрия, содержавшего хромовокислый свинец. Частицы желтого пигмента оказались прикрепленными к металлу, очевидно, они были сцементированы продуктами начавшейся коррозии. Формула хромовокислого свинца (вероятно, основного) может быть условно написана хРЬО-уСгОз. Представим, что в слабые места первичной окисной пленки впрессованы твердые частицы пигмента. В процессе коррозии образуется хлористое железо, но РЬО служит осадителем железа в виде гидрата закиси же- [c.738]

Ферромагнетизм — не единственный способ магнитного упорядочения. Действительно, длинномасштабное магнитное упорядочение имеется также в ферримагнетиках (рис. 1.6.1 (d)) и в антиферромагнетиках (рис. 1.6.1 (с), (е)). Возможны и другие способы упорядочения, например винтовое расположение спинов не в одной плоскости, схематически изображенное на рис. 1.6.1(1). Слово ферримагнетизм ввел Льюис Неель в 1848 г. при описании свойств магнитных веществ, которые при температуре ниже некоторой критической приобретают спонтанную намагниченность за счет магнитных моментов атомов, ориентированных не в одну сторону. К материалам с таким свойством относятся ферриты. Ферриты —паиметвание группы окислов железа с общей формулой МО-РегОз, где М — двухвалентный ион металла. Результирующий магнитный момент образца ферримагнетика разделяется между разными магнитными подрешетками. Обычные образцы с антиферромагнетизмом, который может рассматриваться как частный случай (рис. 1.6.1 (с)), не имеют сильных магнитных свойств ниже отмеченной критической температуры, [c.47]

Вывод уравнения (28.38) рассматривался также Бассом (1953), исходившим из формулы (28.23) (справедливой в случае однородного поля скорости), и Татарским (19626). использовавшим (в качестве эвристического приема) предположение о представимости поля скорости (дс, <) в виде обычного интеграла Фурье. Изложенный выше общий способ получения уравнения (28.38) заимствован из работы Льюиса и Крейчнана (1962), в которой он применен к выводу уравнения для пространственно-временного харак- [c.626]

Форма решения (3.4), имеющая вид произведения экспоненты на функцию Эйри, аргументами которых являются бесконечные ряды по степеням (о 7з, и основные вычисления первых четырех параграфов главы взяты из статьи В. С. Булдырева [4]. В асимптотической теории обыкновенных дифференциальных уравнений прообраз рядов (3.4) был предложен Черри [1]. Наряду с асимптотикой в форме Черри известна асимптотика в форме О л-в е р а [1] (сумма двух асимптотических рядов, из которых один умножен на функцию Эури, а другой — на ее производную). Форма Олвера позволила Р. Льюису и др. [1] получить интересные асимптотические разложения, из которых можно как частный случай вывести некоторые формулы 5 гл. 6. Построения этой работы во многом аналогичны построениям главы 2. Другие применения методики Олвера можно найти в работах И. В. Мухиной и И. А. Молоткова [1] и Н. Я. Кирпичниковой [1], посвященных теории упругих поверхностных волн [c.442]

В 1933 г. были опубликованы результаты опытов Г. X. Фэнчера, Ж. А. Льюиса и К. Б. Бернса (США) по исследованию движения нефти, воды, воздуха и газа через 27 образцов сцементированного и несцементированного песчаника и песка. Пористость и проницаемость образцов изменялись в широких пределах. Эффективный диаметр определялся по формуле (11.10). [c.27]

Обрабатывая результаты опытов Г. X. Фэнчера, Ж. А. Льюиса и К. Б. Бернса, Е. М. Минский подобрал такую формулу, которая выражает зависимость между коэффициентом гидравлического сопротивления X и числом Ке во всем диапазоне значений Ке. При этом указывается способ вычисления с заданной точностью предельного значения Ке, отвечающего закону фильтрации Дарси. [c.29]

Уравнение (9.10.1) требует знания данных для двух точек зависимости вязкость—температура, чтобы установить значения двух констант. Если же имеются данные только для единственной точки, то один из многих способов экстраполяции этих данных состоит в использовании приближенного графика Льюиса— Сквайрса [127], основанного на том эмпирически установленном факте, что изменение вязкости с температурой зависит, по-видимому, в первую очередь от значения вязкости. Этим графиком, изображенным на рис. 9.18, можно пользоваться следующим образом. Известное значение вязкости отмечается на оси ординат, затем проводится прямая линия до пересечения с кривой и на оси ординат устанавливается известное значение температуры. По требуемой разности граду- ов в обратном порядке находится новое значение вязкости при другой температуре. Например, если вязкость при 0°С равна 0,7 сП, то при 100 °С она составит приблизительно 0,2 сП, и т. д. Гамбилл [70] упоминает несколько других приближенных формул для экстраполяции по одной известной точке расчетная методика, обсуждаемая в следующем разделе, тоже может применяться для получения структурной константы на основании единственной известной точки для вязкости. [c.382]

Принималось, что смесь бинарная, удовлетворяющая уравнению состояния идеальных газов р = КрТ у, Н - универсальная газовая постоянная, молекулярный вес смеси Х = Ц, = Дг = 28 кг/кмоль, //(> = 40 ЛГо/ц, = кС,схр -Е/ИТ), = с,,2 = 7/5 Л/р, = 60 / Г , к = 10 /Г ,, /,) = цг1(,/(/гГ р,)), Ро = 1 кг/м . Го = 300 К, вязкость смеси Г рассчитывалась по формуле Уилки, т) = 10 кг/(м-с), число Прандтля смеси Р, = 0.75, число Льюиса 1,, = 1 [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...