Глубина погружения потока

Если рядом с этой трубкой погрузить на ту же глубину другую, неизогнутую и также открытую с обоих концов, поместив ее в той же вертикальной плоскости, то жидкость в ней установится на одном уровне с поверхностью потока обозначив давление в точке, соответствующей глубине погружения обеих трубок, через р, найдем, что по отношению к этой точке уровень в изогнутой трубке находится на высоте , [c.62]

Ртутный термометр, предназначенный для измере ния температуры потока воздуха, движущегося в трубопроводе со скоростью W = 0,5 м/с, расположен под прямым углом к направлению потока. Средняя температура воздуха, в трубопроводе /да == 100° С, температура термометра в месте, где он проходит через стенку трубопровода, to = 30° С. Наружный диаметр термометра d = 20 мм, толщина стенок стеклянной трубки термометра 6 = 2 мм, теплопроводность стекла X = 0,96 Вт/(м-К) Оценить поправку в показаниях термометра за счет отвода теплоты вдоль термометра, если глубина погружения термометра в поток I = 50 мм. [c.229]

Ниже приведены экспериментальные значения средних скоростей (D p) потока, необходимых для удаления частиц диаметром от 80 до 500 мк, глубин погружения частиц в пограничный слой (б — толщина пограничного слоя) и относительных скоростей отрыва [c.228]

Подобным же образом мы можем вычислить то возмущение, которое возникает в равномерном потоке вследствие погружения цилиндрического препятствия, ось которого горизонтальна и перпендикулярна к направлению потока, при условии, что радиус / цилиндра мал сравнительно с глубиной / погружения оси. [c.512]

Длина термометрической гильзы должна быть по возможности наибольшей, толщина же стенки гильзы должна быть минимальной. Глубина погружения гильзы в поток среды должна быть не менее 80 мм. [c.14]

При установке термопар должны соблюдаться следующие правила рабочий конец термопары должен погружаться в центр потока среды глубина погружения — не менее 100 мм на трубопроводах малого диаметра термопары устанавливают рабочим концом навстречу потоку. [c.129]

Водоохлаждаемая головка с цилиндрическим отверстием (рис. 86, а) создает концентрированный поток кислорода, обеспечивая значительную глубину погружения струи и высокую скорость окисления углерода. Однако при установке фурмы с такой [c.251]

В последующих разделах будет показано, что и критический тепловой поток, и параметры пленочного кипения в гелии II сильно зависят от глубины погружения нагревательного элемента. Интересно знать, влияет ли глубина погружения на интенсивность теплоотдачи при тепловых потоках меньше критического. Результаты работы [46] (рис. 15.4) показывают, что такое влияние имеется, причем тепловой поток может увеличиваться в два раза при перепадах температур выше приблизительно 0,4 К (большей глу- [c.357]

РИС. 15.5. Зависимость критического теплового потока от глубины погружения [55]. [c.361]

Никакого удовлетворительного объяснения этого факта до сих пор ие существует. В работе [78] (рис. 15.13) представлена диаграмма режимов кипения в зависимости от глубины погружения (шум связан с большими глубинами) я температуры жидкости (шум характерен для меньших температур жидкости). Влияние теплового потока или разности температур на шумное кипение не исследовано (вероятность шума увеличивается с увеличением раз-яо сти температур). [c.371]

РИС. 15.15. Зависимость теплового потока на поверхности раздела фаз от глубины погружения. [c.374]

Распределение давления по живому сечению потоков в открытых руслах. В прямолинейных каналах при сравнительно небольших продольных уклонах давление в любой точке поперечного сечения потока соответствует пьезометрической высоте, равной глубине погружения точки, в которой измеряется давление (рис. ХП1.7, а). Следовательно, давление распределяется по гидростатическому закону — линейно графически это можно изобразить треугольной эпюрой АВС. [c.270]

Величина нейтронного потока, а следовательно, и мощность реактора зависят от глубины погружения стержней с увеличением погружения поглощение нейтронов увеличивается, реактивность уменьшается, а вместе с тем убывает и нейтронный поток. При достаточном погружении коэффициент размножения становится меньше единицы и реакция затухает. [c.364]

Несмотря на все большее расширение применения алюминиевых сплавов для морских сооружений, все же остается актуальной проблема изыскания конструкционных материалов, физико-химические свойства которых отвечали бы требованиям, предъявляемым нефтегазопромысловым сооружениям при эксплуатации в открытом море. Наиболее перспективный материал для этой цели — титан. Исследования некоторых титановых сплавов в Черном море на различных глубинах (7, 27, 42, 80 м) показали высокую стойкость исследованных сплавов на всех глубинах, и их скорость коррозии не превышала 0,01 г/(м2. ч), в то время как нержавеющие стали типа 18-9 были подвержены питтингу глубиной 2,5 мм после экспозиции в течение 21 мес. С увеличением глубины погружения образцов коррозионная стойкость повьииалась, что объясняется понижением температуры и более низкой концентрацией кислорода. Титан обладает очень высокой стойкостью не только в обычных морских средах, но также в загрязненных водах, в морской воде, содержащей хлор, аммиак, сероводород, двуокись углерода, в горячей морской воде. Титан выдерживает очень высокие скорости потока морской воды После 30-суточных испытаний при скорости потока 36,Ь м, с были чены следующие результаты [c.25]

Для уменьшения погрешности при измерении температуры необходимо уменьшить тепловые потоки, о которых говорилось выше. Этого можно добиться различными способами. Например, можно наложить тепловую изоляцик> на камеру, в которой находится термометр, а также на выступающую часть термометра,,увеличить глубину погружения термометра, поставить один или несколько экранов между термометрами и стенкой камеры. [c.81]

Основными факторами, влияющими на обрастание микро- и макроорганизмами, являются географический район, время года, степень насыщенности воды личинками обрастателей, наличие в воде питательных веществ и кислорода, pH, соленость, температура воды, скорость ее потока, освещенность, глубина погружения конструкций, эксплуатационный режим и т. п. [c.45]

Глубина погружения термометра в измеряемый поток должна быть не меньще 150—200 мм. [c.142]

Частные ошибки лри измерении температуры термометрами сопротивления обусловливаются изменением элек. трического сопротивления проводников, вызва нным коррозией их или механическими повреждениями, неточностью регулировки прибора, изменением сопротивления линий, соединяющих термометр с вторичным прибором, неправильно выбранной глубиной погружения термометра в измеряемый поток и пр. Для уменьшения погрешности измерений вторичные приборы должны быть хорошо защищены от теплоизлучающих поверхностей и вибраций. [c.143]

Принцип работы дозатора следующий (рис. 4-11). Поток сырой воды, проходящей по трубопроводу через водомер 4, вращает кулачок. Всякий раз, когда заранее установленный объем воды проходит через водомер, кулачок замыкает контактом электрическую цепь и тем самым приводит в действие электродвигатель. Электродвигатель вращает барабан 5, на который намотан кабель, соединенный с шарнирной доза-торной трубкой. Трубка расположена в бачке 1, заполняемом дозируемой жидкостью по линии 3 и снабженном лопастным смесителем 9 (при дозировании известкового молока). Каждый раз, когда электродвигатель вступает в действие, с барабана сматывается определенная длина кабеля и опускается на определенную глубину шарнирная дозаторная трубка 7, через которую при этом стекает отдозированная жидкость в количестве, соответствующем глубине погружения приемного устья 10 шарнирной трубки. Отдозированная жидкость перекачивается к месту дозирования насосом 6, обладающим постоянной подачей, большей максимального расхода раствора или суспензии реагента. Часть жидкости, подаваемой перекачивающим насосом (в количестве, превышающем расход отдозированной жидкости), возвращается на всас насоса. Регулирование количества возвращаемой жидкости достигается с помощью специального поплавкового клапана 8. [c.127]

Здесь 2i и Zj—глубины погружения центра тяжести отверстия (насадка) относительно свободного уровня жидкости соответственно в сосудах А и В, м Pi, Р2—давление жидкости на свободной поверхности в соответствующих резервуарах (сечения 1—1 и 2—2), Па JVj и N2 —коэффициенты кинетической энергии потока в сечениях 1—1 и 2—2 и р2—площади этих сечений, м s = F JFo — коэффициент заполнения потоком выходного сечения (коэффициент сжатия) насадка (для отверстия в тонкой стенке—коэффициент сжатия самого узкого сечения струи) —площадь сечения струи (не насадка) на выходе из насадка если имеется отверстие в тонкой стенке (рис. 1-14), то —площадь сжатого сечеьгая струи, м Fq—площадь выходного сечения насадка (отверстия), м [c.36]

Для включения гидромуфты служит черпающая труба 5, которая изогнута против направления вращения слоя жидкости в дополнительной полости. Эта труба закреплена в неподвижной опоре 8 и рукояткой 6 ее можно поворачивать. Вследствие эксцентричного расположения оси поворота трубы и оси вращения муфты глубина погружения входного отверстия трубы во вращающийся слои жидкости при отклонении трубы от радиального положения меняется. Если труба занимает положение, показанное на рис. 106, а, то скоростным напором набегающего потока вся жидкость из дополнительного объема будет возвращена в рабочую полость, так как расход через черпающую трубу превосходит расход через сопло в р1абочей камере. Изменяя наклон черпающей трубы, можно регулировать соотношение между количеством жидкости, находящейся в рабочей и дополнительной камерах. При необходимости охлаждения жидкость по пути из дополнительной камеры в рабочую может быть направлена в охлаждающее устройство, расположенное за пределами гидромуфты. [c.204]

По оси подмашинной камеры в стекломассу погружают огнеупорный поплавок со сквозной щелью или без нее. Применявшиеся ранее шамотные поплавки устанавливались на глубине 70 мм, а более стойкие поплавки из циркониевых огнеупоров погружают в стекломассу на глубину 125—140 мм. Поплавок способствует созданию направленного потока стекломассы, помогающего стабилизировать формование ленты. Меняя глубину погружения поплавка, можно регулировать температуру и вязкость стекломассы. Увеличивая глубину погружения по- [c.541]

При испытаниях тел в потоках жидкости разрушение обычно рассматривают в зависимости от таких параметров, как скорость, избыточный напор во всасывающем канале [уравнение (П.1), разд. 11.6.1], градиенты давления, геометрия канала и т. п. Однако эти параметры не имеют легко измеримых или вычисляемых аналогов при испытаниях в вибрационных установках. Поэтому в общем случае нельзя сказать что-либо определенное о кавитационном разрушении в потоке жидкости на основе результатов, полученных на вибрационной установке. Известно, что разрушение образца на вибрационной установке зависит от статического давления жидкости и скорости вибратора (а также колебаний давления). С другой стороны, влияние этих параметров в потоке жидкости отличается от их влияния при испытаниях на вибрационной установке. Другими важными для вибрационной установки параметрами являются частота колебаний вибратора, его амплитуда, глубина погружения, расстояние до стенок сосуда, диаметр образца и его форма. (Стандартный образец должен быть плоским, но в процессе испытания может стать вогнутым. Плессет предложил и испытал образцы с ободком, которые разрушаются более равномерно [58, 59].) [c.457]

Экспериментальная работа по изучению траектории пятна в неоднородном поле производилась с помощью разрядного устройства, изображенного в разрезе на рис. 74 и состоящего из металлической катодной части, или днища, и стеклянного баллона с полым цилиндрическим анодом. Обе эти части соединялись посредством плоского шлифа, охлаждающегося заодно с катодом проточной водой, температура которой поддержива-.лась в пределах 20—22° С. Магнитное поле в районе катода создавалось с помощью электромагнита, вваренного в двойное дно катода, для которого была использована немагнитная хромоникелевая сталь. Сам магнит состоял из двух прямоугольных железных брусков, соединенных в основании перемычкой, на которой находилась внешняя намагничивающая катушка. Внутри трубки магнитный поток замыкался в исследуемом районе катода, выходя из железных полюсных наконечников, имевших. форму двух параллельных пластин, разделенных промежутком шириной 1 и длиной 6 см. Разряд происходил в атмосфере ртутных паров при давлении около 0,0015 лгл4 рт. ст. Ртути заливалось такое количество, что полюсные наконечники оказывались целиком погруженными в жидкость, причем глубина погружения составляла около 0,6 см. Во избежание перехода ка- 220 [c.220]

Скорость потока в сечении перед перепадом с учетом подпора должна быть больше заиляющей яои). Если окажется, что У1<г>до1Е, то в месте подключения стояка отметку дна коллектора надо понизить на величину Д/г. Глубины после соединения потоков устанавливают по графику (рис. 10.12), на котором Рг = (ё глубина погружения центра тяжести, связанная с наполнением трубы следующим образом [c.263]

Время добегания волны 121, 282 Время опорожнения сосудов 167 Всасывающая труба насоса 94 Высота выступа шероховатости 44 гидравлического прыжка 248 капиллярного поднятия 22 подтопления 200 пьезометрическая 31 Вязкость динамическая 16, 18 кинематическая 17, 18 Гидравлическая крупность 398 Гидравлически наивыгоднейшее сечение 177 Гидравлически гладкие трубы 41 шероховатые трубы 41 Г идравлические сопротивления 31 Гидравлический коэффициент трения 32, 40 Г] дравлический показатель русла 184 радиус 176, 294 удар ПО уклон 150, 294 прыжок 248 отогнанный 256 затопленный 254 поверхностный 163 подпертый 254 Гидродинамический напор 33 Гидросмесь 139, 149 Гидростатическое давление 24 Глубина погружения 25, 28 потока 176 Глубина потока в сжатом сечении 254 [c.433]

Значительно меньше данных получено иа цил1индрах большого диаметра. В работах [45] и [62] приводятся значения критического теплового потока, полученные на стеклянных цилиндрах диаметром 1,45 и 2,45 мм [62] и 1,79 мм [45]. В работе [43] приводятся результаты измерений, полученные на платиновых я медных цилиндрах диаметром 5,6 мм, а также на медном ц ил>индре диаметром 3,71 мм. Однако в этом случае образцы имели слишком малое отношение длины к диаметру, чтобы их можно было бы считать бесконечными (их длина была всего 5,3 мм). Хотя результаты приведены лишь для нескольких значений температур жидкости, данные всех авторов дают зависимость от температуры жидкости, согласующуюся с рис. 15.6. Результаты работ [43] и [62] подтверждают зависимость критического тепл1ового потока от глубины погружения, показанную на рис, 15.5. В работе [45] лолучено, что критический тепловой поток возрастает приблизительно вдвое при атмосферном давлении, если температура жидкого гелия ниже температуры насыщения. [c.362]

На рис. 15.7 приведены экспериментальные данные и две кривые, соответствующие формуле (15-21) при значениях параметров С = 1,48-102, д = 0,257 и С =1,2Ы0 , п = 0,257. Первая кривая получена с использованием экспериментальных точек, соответствующих наибольшим (Критичеомим тепловым потокам, а вторая —с иопользованием всех точек. Из этого рисунка видно, что, хотя экспериментальные данные обнаруживают значительный разброс, предложенные безразмерные комплексы позволяют довольно точно описать из(менение критического теплового потока на горизонтальных цилиндрах. В частности, зависимость от температуры жидкости и диаметра проволоки, даваемая формулой (15-21), очень хорошо согласуется с полученной экспериментально. Зависимость от глубины погружения также достаточно хорошо описывается этой формулой, за исключением того, что по этой фор муле кр стремится к нулю при уменьшении до нуля глубины погружения. Эту трудность, однако, можно обойти, используя общее выражение (15-20) вместо формулы (15-21). [c.365]

Лайон [47, 56] приводит значения критическюго теплового потока, полученные на горизонтально расположенных шлатиновых пластинах, обращенных поверхностью теплоотдачи вверх. В отличие от обсуждавшихся выше результатов он не отмечает влияния глубины погружения при ее из1мвнении от 3 до 30 см. Данные по влиянию температуры жидкости согласуются с данными работ других авторов. Однано величина критического теплового потока приблизительно на 25% выше, чем наибольшее из значений, полученных другими авторами [43]. Лайон приводит также несколько точек, полученных иа горизонтальной пластине, обращенной поверхностью теплоотдачи вниз в этом случае критический тепловой ПОТОК несколько меньше. Он также сообщает о значительном уменьшении критического теплового потока, если поверхность покрыта льдом. Это уменьшение может быть вызвано появлением на поверхности (в тех местах, где изолирующий слой менее толстый) горячих пятен, которые приводят к преждевременному переходу к пленочному кипению. [c.365]

На первый взгляд пленочное кипение в жидком гелии II похоже яа пленочное кипение в жидком гелии I или в других обычных жидкостях. Действителшо, уменьшение температуры жидкости ниже ее значения в Л-точке не сопровождается разрывом в тепловом потоке. Однако при этом пр етврпева(ет разрыв величина йд/й АТ) [63]. Кроме того, существуют по крайней мере два явления, которые отличают пленочное кипение в жидком гелии II от того, которое имеет место, в обычных жидкостях. Один из них — влияние глубины погружения, которо1е обсуждалось выше, когда речь шла о критическом тепловом потоке, а другой — режим шумного кипения, который встречается при определенных условиях эксперимента. [c.367]

Одним из основных условий установки приборов на технологическом оборудовании является соблюдение требуемой глубины погружения, от чего зависит точность измерения температуры. Глубина погружения прибора зависит от длины его монтажной части. Длина I монтажной части (рис. 6.5.2, а) преобразователя с неподвижным штуцером определяется как расстояние от рабочего конца до опорной площадки штуцера, для датчика с подвижным штуцером (см. рис. 6.5.2, б) и без штуцера — как расстояние от рабочего конца до головки или до места заделки выводных концов (при отсутствии головки). Как правило, конец погружаемой части должен размещаться на 5-70 мм ниже оси трубопровода. Чтобы выполнить это требование, часто для установки датчиков приходится использовать расширители, устанавливать датчики под углом 30 или 45° к оси трубопровода навстречу движению потока или в колене трубопровода с восходящим потоком. Соответстенно этому бобышки закладных конструкций могут быть прямыми или скошенными. [c.932]

Зависимость нейтронного потока и тепловой мощности реактора от глубины погружения регулирующих стержней показана на фиг. 200. 5-образная форма кривой объясняется тем, что у периферии реактора поток мал, так что введение стержня лишь незначительно уменьшает общее число нейтронов в реакторе. Введение стержня в центральную область активной зоны, где поток нейтроно велик, оказывает на общий баланс нейтронов гораздо более существенное воздействие и вызывает большее изменение тепловой мощности. [c.364]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...