Интенсивность изнашивания интегральная

Диагностирование ходовых качеств автомобиля. Ходовые качества автомобиля, а вместе с ними интенсивность изнашивания шин, расход топлива и управляемость автомобиля в большой степени зависят от параметров установки управляемых колес схождения, развала, продольного и поперечного наклонов шкворня и соотношения углов поворота, состояния колес, амортизаторов и др. Измерение перечисленных параметров связано со значительными трудовыми и материальными затратами. Кроме того, оно проводится в статике, т. е. вне фактической связи параметров между собой в процессе движения автомобиля. Поэтому до проведения диагностирования ходовой части автомобиля необходимо выполнить общее диагностирование переднего моста автомобиля в динамике по интегральному параметру.. [c.149]

Для характеристики изнашивания поверхностей трения используют интегральные интенсивности изнашивания линейную // , массовую Ig и энергетическую / , [15, 197]. Причем [c.37]

Под интегральной линейной интенсивностью изнашивания понимают отношение толщины изношенного слоя А к пути трения L, за котором произошел этот износ [c.37]

Интегральная массовая интенсивность изнашивания [c.37]

Интегральная энергетическая интенсивность изнашивания — отношение объема изношенного материала [c.37]

Безразмерные характеристики изнашивания весьма удобны для сравнения износостойкости материалов пар трения. Учитывая, что интегральные энергетическая и весовая интенсивности изнашивания связаны с линейной, вычисляем последнюю, используя представления об усталостной природе изнашивания. Интегральную линейную интенсивность изнашивания можно определить с помощью удельного линейного изнашивания. являющегося безразмерной характеристикой процесса изнашивания и равной [c.37]

Зависимость (107) является более общей и при относительных сближениях 8<ви совпадает с формулой (105). Однако пользоваться полученным выражением для вычисления интегральной линейной интенсивности изнашивания сложно. Поэтому получим приближенное выражение для вычисления ik при упругом насыщен- [c.38]

Изменения интегральной линейной интенсивности изнашивания при упругом ненасыщенном контакте в зависимости от параметров, определяющих работу узла трения, приведены на рис. 27. [c.40]

На рис. 30 приведена интегральная линейная интенсивность изнашивания образца из Бр. АЖН-9-4 в зависимости от содержания ПАВ в глицерине, служившем в качестве смазочного материала. Результаты получены при трении стали ЗОХГСА по Бр. АЖН-9-4 на машине трения АЕ-.З при скорости скольжения и = [c.43]

Данным методом можно пользоваться для определения уточненных значений параметра /. Для ориентировочных расчетов величин интегральной линейной интенсивности изнашивания целесообразно использовать значения I, приведенные в табл. 5. [c.64]

Следует отметить, что при вычислении интегральной линейной интенсивности изнашивания использование формулы (52) приводит к громоздкому выражению. [c.111]

Интегральную линейную интенсивность изнашивания при переменных контурных давлениях и упругих деформациях в зонах фактического касания взаимодействующих кулачков, пользуясь формулами ( 17) гл. 1 и [c.135]

Из формулы следует, что после приработки интегральная линейная интенсивность изнашивания остается неизменной. Это совпадает с многочисленными исследованиями [72, 135], обобщенные результаты которых приведены на рнс. 10. [c.137]

Интегральная линейная интенсивность изнашивания в данном случае [c.138]

Из теории усталостного изнашивания [72 следует, что интегральная линейная интенсивность изнашивания при пластических деформациях на несколько порядков больше, чем при упругих деформациях. Поэтому прн определении интегральной линейной интенсивности изнашивания кулачков в результате воздействия абразивных частиц, интенсивностью изнашивания, проявляющейся в результате воздействий частиц при упругих деформациях поверхностных слоев кулачков, будем пренебрегать. [c.142]

Интегральная линейная интенсивность изнашивания в установившемся режиме подшипника скольжения будет зависеть от вида начальных деформаций в зонах фактического касания вала и вкладыша. Если в этих зонах исходными будут упругие деформации, то интегральную линейную интенсивность изнашивания можно выразить следующим образом [c.180]

Интегральную линейную интенсивность изнашивания в установившемся режиме в первом приближении можно вычислять по (112) в гл. 1, полагая, что растягивающие напряжения, возникающие за скользящими микронеровностями, будут вычисляться по методике на с. 181. [c.198]

В упорном подшипнике интегральная линейная интенсивность изнашивания, соответствующая минимальным потерям на трение. [c.210]

Существуют различные характеристики количественной оценки интенсивностей изнашивания. Достаточно широко при количественной оценке интенсивности изнашивания пользуются интегральной линейной интенсивностью изнашивания 1ц, равной отношению толшины изношенного слоя к пути трения, на котором произошло это изнашивание /л = [c.223]

Величину ДА можно определить, зная интегральную линейную интенсивность изнашивания в период включения и путь трения /-вкл, оро-ходимый при относительном сколь- [c.223]

При вычислении линейной интегральной интенсивности изнашивания будем исходить из того, что в зонах фактического касания ведущих и ведомых элементов будут иметь место пластические деформации. В этих условиях, как следует из (125) гл. 1, [c.228]

Существенно нелинейный характер данной модели, значительное влияние исходной микрогеометрии на ход процесса не позволяют в данном случае провести интегральные оценки интенсивности изнашивания и вообще говорить об установившемся режиме изнашивания в строгом смысле слова. Осреднённые характеристики интенсивности изнашивания в зависимости от параметров модели могут быть получены в результате прямого численного эксперимента. [c.352]

Вычисление интегральной линеЙ ЮЙ интенсивности изнашивания проведем, используя сферическую модель шероховатой поверхности. Будем считать, что применяемые контурные давления ниже значений, определяемых формулами для упругих (31) я пластических (42) деформаций в зонах фактического касання. В этом случае расстояния между отдельными зонами касания достаточно велики, поэтому их взаимным влиянием на процессы деформироЕ Яння М0ж 0 пренебречь. [c.37]

Из формулы видно, что интегральная линейная интенсивность изнашивания при упругих деформациях з зонах касання возрастает с повышением шероховатости поверхности я с увеличением контурного давления в степени, существенно большей единицы, и уменьшается с повышением прочности материала менее жесткого элемента трущейся пары. Если учесть, что ав 1зНВ, то на интенсивность изнашивания существенное влияние оказывают механические свойства материала. [c.40]

Анализ полученного уравнения показывает. 410 наиболее существенно изнашивание зависит от параметров То н р, определяемых условиями смазывания. Изменение интегральной ли-неиной интенсивности изнашивания приведено на рис. 28. [c.40]

Зависимости изменения интегральной линейной интенсивности вания от различных параметров, характеризующих работу узла гре мя, приведены на рис. 29. Из графим видно, что с увеличением р /НВ )ш-тегральная линейная интенсивность изнашивания возрастает, а при увеличении НВ1НВо уменьшается НВ)— некоторое фиксированное значе1Ш твердости). [c.41]

Рис. 9. Зависимость интегральной. яиеШ пой интенсивности изнашивания при ала -тнческом ненасыщенном контакте от

Рис. 30. Изменение интегральной линейной интенсивности изнашивания (1)- и коэффи циента трения (2) от концентраций ПАВ (полнгликолята натрия) в глицерине

Проведем расчет интенсивности изнашивания беговой поверхности шины при несвободном качении, исходя из интегральной линейной интенсивности изнашивания в условиях скольнчепия при упругом насыщенном контакте. [c.110]

Если принять, что в поперечном к длине зоны контакта шины с дорогой направлении нормалт ные и касательные напряжения распределены равномерно, то интенсивность изна-шнваяий при качении связана с интегральной линейной интенсивностью изнашивания нри скольжении следующим образом [c.110]

Согласно теории усталостного изнашивания интегральная линейиая интенсивность изнашивания зависит от удельной линейной интенсивности изнашивания [c.110]

Определим линейную интегральную шненсивность изнашивания кулачковой пары в условиях, когда на процессы взаимодействия кулачков оказывает взаимное влияние деформирование материала в микрокоитакт-ных зонах. В настоящее время теория взаимодействия твердых тел при учете взаимного влияния микрокоитактов еще далека до завершения. Поэтому полученные ниже формулы можно использовать только для ориентировочных расчетов интегральной линейной интенсивности изнашивания. [c.138]

По мере изнашивання увеличивается зазор в подшипнике, изменяются размеры и кривизна вкладыша и вала, а следовательно, в процессе эксплуатации возрастают вибрации и динамические нагрузки, которые, в свою очередь, вызывают увеличение (иногда резкое) линейной интегральной интенсивности изнашивания. Работа подшипника в этой зоне крайне нежелательна, так как при этом /л возрастает пропорционально /л = ), где /тг,>1. [c.174]

Определим интенсивность изнашивания подшнпника скольжения, работающего в становившемся режиме, В процессе макроприработки происходит выравнивание контурных давлений на контактной площади. Для оценки величины изнашивания воспользуемся интегральной линейной интенсивностью изнашивания с учетом предположений, сформулированных на с. 37. Будем также считать, что иор.мальные напряжения на контактной площади в процессе изнашивания при установившемся режиме изменяются незначительно и контурная площадь касания остается практически постоянной. [c.180]

Таким образом, определение интегральной лиисй.чой интенсивности изнашивания в установившемся режиме сводится к вычисле. шю контурного давления в этом случае. [c.180]

Ааализ (94) н (98) показывает, что в них учтено влняние яа основных характерист, определяющих работу подшипника скольжения, а именно конструктивных (параметры / , I, в), технологических (параметры Л, о, V), материаловедческих ( , (1, НВ, t), эксплуатационных (То, Э. Р, /). Таким образом, полученная формула позволяет оиределить интегральную линейную интенсивность изнашивания в установившемся режиме. Наиболее существенно линейная интегральная интенсивность изнашиваиия зависит от параметра контактной фрикционной усталости г, фрикционных констант тд и р, механических свойств материала вкладыша Оо, . [c.181]

Если подпятник имеет рабочую поверхность в виде сплошного диска, то для оценки его износостойкости следует ввести в рассмотрение среднюю интегральную интенсивность изнашивания /ft p, полагая, что [c.197]

Интенсивность изнашнвания поверхностей трения элементов направляющих скольжения будет зависеть от преобладающего в них вида изнашивания. Наиболее интенсивно рабочие поверхности взаимодействующих деталей изнашиваются в условиях воздействия абразива. Поэтому можно считать, что разрушение поверхностей трения происходит в результате усталостного изнашивания. Для количественной оценки величины изнашивания будем пользоваться безразмерной величиной — интегральной линейной интенсивностью изнашивания. [c.207]

Кроме того, степень влияния смазочного матсривла на интенсивность изнашивания существенно зависит от концентрации ПАВ в нем. С увеличением концентрации ПАВ в смазочном материале может изменяться механизм воздействия его на интенсивность изнашивания. Установлено, что увеличение концентрации П. В в смазочном. материале до некоторого значения вызывает уменьшение сил трения при одновременном снижении интенсивности изнашивания. После того как ко щентрация этих веществ превысит некоторое минимальное значение (рис, 11), интегральная линейная 1И1тенсивность изнашивания возрастает, хотя коэффициент трения при этом может ост,пваться неизменным, а 11 .. которых случаях даже умень-ша [ься. [c.208]

Таким образом, для определения допуст1 мого числа включений муфты сцепления необходимо вычислить линейную интегральную интенсивность изнашивания и путь трения при проскальзывании (буксовании) ведущих и ведомых элементов. Длина пути, проходимого ведущими элементами относительно ведомы.х, зависит от многих факторов, в том числе от динамики разгона машины, а для каждого участка поверхности трения — от его расстояния от оси вращения. Для периферийных участков позерхностей трения ведомых дисков путь трения будет большим, поэтому их износ в процессе одного цикла будет значительнее. Исходя из неравномерности износа отдельных участков ведомых элементов, при вычислении будем пользоваться средним значением радиуса фрикционного диска. [c.224]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...