Решетки спрямляющая

Как показали визуальные наблюдения (рис. 7.18), в этом случае в рабочей камере аппарата действительно происходило сильное закручивание потока (рис. 7.18, а), которое сохранялось при установке в аппарате плоской (тонкостенной) решетки (рис. 7.18, б). Закручивание потока полностью устранялось при установке за плоской решеткой спрямляющего устройства (ячейковой решетки, рис. 7.18, в, г) или при размещении у входного отверстия рассекателя, например, в виде набора параллельных пластин (рис. 7.19). [c.183]

Исследования показали, что при кольцевом (периферийном) вводе потока в аппарат движение жидкости значительно сложнее, чем при обычном боковом. Струя, поступая в кольцо и взаимодействуя со стенкой корпуса аппарата, разделяется на две части, обтекает эту стенку и устремляется по инерции в противоположный конец кольца. Отсюда через щели в стенке корпуса аппарата она выходит в его полость. При этом создаются условия для двойного винтового (вихревого) движения (рис. 8.8, а). В результате распределение скоростей по сечению рабочей камеры аппарата получается неравномерным (Ai = 1,8-н2, табл. 8.3). Закручивание потока столь значительное, что сохраняется даже после установки в начале рабочей камеры плоской решетки. Поэтому и за решеткой неравномерность распределения вертикальных составляющих скоростей не устраняется (Л = = 1,5- 2,0). Только после наложения на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки, устраняющей закручивание потока, достигается практически полное выравнивание скоростей по всему сечению (М — 1,08ч-1,10). Опыты показывают, что установка одного спрямляющего устройства без плоской решетки неэффективна (см. рис. 8.8, б), так как вследствие малого сопротивления это устройство не может выравнять скорости по величине. [c.213]

I — вентилятор 2 — нить с грузом, приводящим во вращение вентилятор 8 — груз 4 — решетка, спрямляющая поток 5 — весы 6 — испытуемое тело [c.64]

Однако следует иметь в виду то обстоятельство, на которое было указано в гл. 1 относительно подсасывающего эффекта отдельных струек, протекающих через отверстия перфорированной решетки. В равной степени это относится и к струйкам, выходящим из отдельных каналов пространственных решеток (трубчатых, хордовых, слоевых и др.). В случае, если выходные струйки обладают разной кинетической энергией (вследствие большей скорости или массы), то струйки, у которых энергия больше, будут подсасывать к себе струйки с меньшей энергией, увеличивая свою массу. В результате за решетками любой формы (как плоскими, так и пространственными) может установиться новая неравномерность профиля скорости. Такое явление должно иметь место и в сечениях за спрямляющей решеткой, помещенной непосредственно над перфорированной решеткой (рис. 3.5, г). [c.83]

Рис. 4.3. Схема набегания потока на спрямляющую решетку

Результаты систематических измерений скоростей при установке в начале рабочей камеры модели аппарата плоских тонкостенных решеток с различными коэффициентами сопротивления Ср приведены в табл. 7.1, 7.2. В табл. 7.1, 7.2 даны диаграммы полей полных давлений, измеренных непосредственно в отверстиях решеток (Я = 0), нолей скоростей на расстоянии НЮу яг 0,35 за плоской решеткой при отсутствии за ней спрямляющего устройства и на расстоянии НЮу я 0,5 за плоской решеткой с наложенным на нее спрямляющим устройством в виде ячейковой решетки. [c.163]

Более простым и объективным является определение степени выравнивания потока по коэффициенту поля М , который для большинства измеренных полей скоростей был найден графическим методом. Результаты для сечений непосредственно над плоской решеткой (Н -- 0) и над спрямляющей представлены на рис. 7.10, в виде зависимости уИ от при различных значениях FJF(, при этом для каждого сечения взяты средние арифметические значения коэффициентов Л4 , подсчитанные по полям скоростей вдоль двух взаимно перпендикулярных диаметров. [c.170]

Значения Л4 , полученные для сечения непосредственно за плоской решеткой (Я = - 0), на первый взгляд свидетельствуют о более интенсивном и сущестЕ. енном выравнивании потока по сечению, чем это следует из значений полученных за спрямляющей решеткой (НЮу та 0,5 см. соответствующие точки на рис. 7.10). Учитывая замечания о методе определения скоростей в отверстиях плоской решетки и о подсасывающем действии более ускоренных струек в сечении за спрямляющей (ячейковой) решеткой при больших значениях р плоской решетки, следует, очевидно, принимать некоторые средние значения М,, по кривым рис. 7.10 (сплошные линии). Эти значения приведены в табл. 7.3. [c.170]

Спектры потока за плоской решеткой без спрямляющего и со спрямляющим устройством показаны на рис. 7.15. [c.178]

Приведенные в табл. 7.7 значения подсчитаны только по полям скоростей, полученным по диаметру, совпадающему с направлением оси входа, так как при боковом входе только эти поля дают правильное представление о характере и степени растекания потока по сечению рабочей камеры аппарата. Значения опт, при которых в этом случае получается равномерное распределение скоростей (Л4 с 1,1) как по фронту плоской решетки, так и в сечениях за спрямляющей решеткой (см. табл. 7.6), находятся в пределах приведенных ниже (вторая строка). [c.180]

Предельный коэффициент сопротивления решетки, соответствующий полному перетеканию жидкости за решеткой от задней стенки аппарата к передней, для всех значений Б /Бд > 10 при боковом входе получается почти одинаковым пред = 20 -ч-ЗО. Перетекания жидкости за плоской решеткой не происходит, если на нее наложить спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки (см. табл. 7.6). [c.181]

С плоской И спрямляющей решетками [c.213]

Кольцо переменной ширины со сплошной щелью по всему периметру с плоской и спрямляющей решетками [c.213]

Кольцо постоянной ширины с одинаковыми щелями по периметру с плоской решеткой (Ср " = 30) и спрямляющей [c.213]

Кольцевой вариант ввода потока может оказаться лучшим для аппаратов, в которых рабочими элементами являются набор труб с длиной, обеспечивающей необходимый коэффициент сопротивления (например, трубные теплообменники), или короткие трубки, заполненные кусковым материалом, создающим требуемое сопротивление (абсорберы и др.). Трубные решетки с достаточным коэффициентом сопротивления вызывают такое же выравнивающее действие, как и описанное выше распределительное устройство в виде плоской решетки с наложенной на нее спрямляющей (ячейковой) решеткой. [c.214]

Кольцевой ввод потока в узел изоляции коронирующей системы электрофильтров (А. с. 663904 (СССР)]. С целью исключения возможности попадания очищаемого газа в изоляторную коробку коронирующей системы электрофильтров в узел изоляции (рис. 8.9) подается под давлением определенное количество азота, который затем выходит по вертикальному каналу 1 в корпус электрофильтра. Подвод азота п узел изоляции коронирующей системы электрофильтра удобно осуществить по кольцевому каналу 2. Полная изоляция коробки изолятора от очищаемого газа может быть обеспечена не только при определенном расходе азота, но и при условии, что поток на выходе из изоляторной коробки (сечение 2—2) распределен равномерно по сечению. Однако вследствие закручивания потока за кольцевым входом это условие, как было рассмотрено, не обеспечивается. В то же время устанавливать полную спрямляющую решетку (на все сечение 1—/), устраняющую это закручивание, при наличии на оси коробки коронирующих электродов нельзя. [c.215]

Спрямляющее устройство в этом случае может быть только периферийным, т. е. оно должно быть удалено от электродов. Для этого автором предложено за щелями внутренней стенки 3 (кольцевой решетки) кольцевого канала установить односторонние козырьки-отражатели 4 (рис. 8.9). Такая решетка с козырьками может быть создана или штамповкой металлического листа с установкой образуемых при этом односторонних козырьков под определенными углами (вариант I), или путем приварки (другим способом крепления) радиально к соответствующим краям отверстий (щели) кольцевой решетки прямых пластин 5 (вариант II). Назначение козырьков — изменить направление струек, отделяющихся от общего потока в кольцевом канале, по крайней мере на 90°, а у ближайших ко входу щелей — больше чем на 90° для равномерного распределения потока по сечению 1—У за кольцевым каналом. Однако козырьки при штамповке получаются относительно короткими ( J ,,,, Ьщ) и при радиальном расположении не могут изменять направления струек на нужные углы. [c.215]

Спрямляющая решетка должна примыкать вплотную к последней плоской решетке. Глубина ячеек спрямляющей решетки [c.311]

Указанное перетекание жидкости не происходит при наложении на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки. Стенки ячеек не дают струйкам, вытекающим из отверстий плоской решетки, продолжить радиальное растекание, а направляют их параллельно осям ячеек. В результате степень выравнивания потока на конечном расстоянии за решеткой возрастает с увеличением р, и распределение ско-росте11 приближается к наблюдае.мому непосредственно на решетке Н = -- 0). Вместе с тем следует отметить, что рассматриваемое спрямляющее устройство в виде ячейковой решетки очень эффективно с точки зрения устранения за плоской решеткой радиального скоса потока, а следовательно, предотвращения перетекания жидкости из центральной области сечения к стенкам аппарата. Однако выравнивающее устройство в виде плоской решетки с наложенной на нее ячейковой решеткой при больших значениях / о Не может обеспечить полного выравнивания поля скоростей. [c.165]

Что касается фронта решетки, то при достаточно больших значениях полное и сравнительно равномерное растекание струи (Мк л 1,2) достигается при любых значениях Нр10ц- Это видно из диаграмм полей скоростей, полученных при наложении на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки (см. табл. 7.8). [c.183]

Дополнительное выравнивание потока до Л1 = 1,13 при удлиненном патрубке и /И,,. <7 2 при коротком достигается после наложения на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой рещетки (кривые 2, рис. 8.7, в). Спрямляющее устройство устраняет закручивание потока и стабилизирует его, что сказывается благоприятно на степени равномерности распределения скоростей по сечению. [c.210]

При радиальном растекании узкой струи по фронту такой решетки наибольшими скоростями будут обладать центральные струйки, протекающие нормально или под небольшими углами наклона к поверхности решетки наименьшие скорости будут у промежуточных струек, которые почти полностью стелятся по фронтальной поверхности решетки. Кроме этого, центральные струйки будут иметь и большую массу, так как коэффициент заполнения сечения ( сжатия ) центральных отверстий при протекании через них струек нормально к поверхности решеаки получается наибольшим. Коэффициент заполнения сеченнй остальных отверстий уменьшается с увеличением угла наклона к фронтальной поверхности решетки т. е. с удалением от оси струи. Исключение составляют отверстия, расположенные вблизи стенки корпуса аппарата, у которой струйки изменяют свое направление нормально к решетке. В результате, струйки, выходящие из центральных каналов спрямляющей решетки, с большой кинетической энергией и массой будут подсасывать более слабые периферийные струйки, за исключением пристенных (рис. 3.5, г). Как видно из сравнения рис. 3.5, в и г, характер профиля скорости в последнем случае будет близок к характеру профиля скорости за перфорированной решеткой с меиьшпм значением ( р при отсутствии за ней спрямляюищй решетки. Так оно и должно быть, так как спрямляющая решетка устраняет влияние увеличенной радиальности растекания потока по фронту решетки и нет большого отличия в поведении струек, протекающих через отверстия решетки при больших и малых значениях р. [c.83]

Это же выражение было получено Прандтлем [207]. Случай а ° ° 0, т. е. фх °° о (см. рис. 5.1), имеет место тогда, когда непосредственно за плоской решеткой или сеткой расположены продольные направляющие поверхности (спрямляющая решетка — хонейкомб, см. рис. 4.3). В то же время, как уже было отмечено, коэффициент выравнивания потока должен быть одинаковым как в конечном сечении за решеткой, так и перед ней, по ее фронту. Таким образом, выражение (5.58) можно рассматривать как уточненную формулу и для расчета коэффициента выравнивания потока по фронту решетки, т. е. /(ф = Аа)р/Ашо = /( = ( + Ср)С Как видно, это выражение аналогично формуле (4.29), только более уточненной. [c.130]

В некоторых опытах применяли решетки со спрямляющими устройствами (см. табл. 7.1) или с насыпными слоями кускового материала, а также систему последовательно установленных плоских (тонкостенных) решеток. Помимо моделей аииаратов круглого сечения, у которых основные параметры могли меняться в широких пределах, были исследованы так ке модели аппаратов прямоугольного сечения при постоянном отношении Fi-j Fb 9,5. По форме эти модели близки к модели входного участка вертикального электрофильтра типа ДВП. [c.160]

При F 7Fo > 2,7 в случае отсутствия спрямляющих устройств в сечениях на конечном расстоянии за плоской решеткой ни при одном значении не получается совершенно равномерного распределения скоростей. Однако для некоторых аппаратов (при 2,7 < F . F < 8) можно иайтп такие значения - , р т, при которых получается практи- [c.175]

Растекание струи в сечениях за плоской решеткой. Рассмотренное в предыдущей главе для бокового входа перетекание струи за плоской решеткой (при отсутствии за ней спрямляющего устройстг.а) из области вблизи задней стенки, противоположной входу к передней стенке (см. табл. 7.6), появляется уже при FJF 6, но при больших коэффициентах сопротивления ( р 150). Если Е /Е,, 10, то перетекание начи- [c.181]

Следовательно, в сечениях за плоской решеткой при отсутствии спрямляющих устройств, / 0 > 2,7 и боковом входе совершенно равномерного распределения скоростей 1) не получается. Однако практически приемлемое иоле скоростей при FJFf, < 10 получить можно. Значения , пт, при которых получаются такие поля скоростей, и со- [c.182]

Если ось выходного участка наддувающего вентилятора расположена под углом к оси камеры, то вводят переходный участок — колено с направляющими лопатками или плавный отвод (табл. 10.4). Во всех перечисленных случаях также требуется дополнительное выравнивание потока внутри камеры. В качестве воздухораспределительного устройства может быть применена комбинированная решетка, состоящая из одной или нескольких последовательно установленных плоских перфорированных репюток и спрямляющей решетки за ними. Плоские решетки создают необходимое сопротивление для выравнивания скоростей потока по величине, л спрямляющая решетка выравнивает скорости по направлению. Подбор решеток производят на основании рекомендаций, приведенных в гл. 4, 7 [c.311]

Смотреть страницы где упоминается термин Решетки спрямляющая : [c.177] [c.208] [c.82] [c.83] [c.86] [c.86] [c.87] [c.165] [c.165] [c.166] [c.168] [c.171] [c.171] [c.176] [c.178] [c.178] [c.179] [c.210] [c.214] [c.214] [c.311] [c.311] [c.313]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...