Толщина вытеснения приведенная

Например, изменение приведенной скорости на 3 % при к = 1,4 и л = 1,5 (М = 1,73) достигается за счет толщины вытеснения б, составляющей ---S % от радиуса сопла. [c.437]

Заметим, что все вышеприведенные расчеты выполнены без учета нарастания пограничного слоя на обтекаемых поверхностях. Влияние пограничного слоя может быть учтено введением поправки в контур тела на толщину вытеснения б. Для этого необходимо применить какой-либо численный или интегральный метод расчета ламинарного или турбулентного пограничного слоя (гл. VI) совместно с изложенным выше методо<м сквозного счета. При наличии интенсивных скачков уплотнения в сверхзвуковом потоке возможен отрыв пограничного слоя (гл. VI, 6). Отрыв пограничного слоя приводит к картине течения в канале, существенно отличающейся от идеального расчета. Оставаясь в рамках приведенной выше методики расчета, можно попытаться в первом приближении учесть влияние отрыва на характеристики течения. С этой целью предлагается использовать зависимости для отношения давлений в зоне отрыва дг/ро и для длины отрывной зоны Ь/б (гл. VI, 6). При расчете течения методом сквозного счета от сечения, где начинается отрывная зона, как и в случае струи, на границе задается давление, равное давлению в зоне отрыва. Заметим также, что при расчете струи, вытекающей из сопла во внешний поток, возможно учесть влияние спутного потока, решая соответствующую задачу о взаимодействии двух сверхзвуковых потоков на границе струи. [c.293]

Эти противоречия не возникают в течении, приведенном на рис. 3.12, когда поворот струек тока существует при всех 522- Решения найдены ниже. Сделанное исходное допущение о том, что вихревая часть течения при S22 +оо изменяет толщину вытеснения как дозвуковая струйка тока, выполняется обязательно, по крайней мере, для двух важных случаев (1) число М не слишком велико (2) угол падения струи [c.89]

На рис. 5.40 представлено распределение давления р (сплошные кривые) и толщины вытеснения пограничного слоя 5е (штриховые кривые) по размаху крыла при значении продольной координаты х = 0,5. Штрихпунктирной кривой обозначено заданное распределение давления (в) на задней кромке. Следует иметь в виду, что приведенные безразмерные переменные связаны с размерными величинами следующим образом [c.244]

Рассмотрим пример обтекания треугольного крыла со степенной формой поперечного сечения, для которого функция (2) = (1 —, где показатель степени а 0. Во всех приведенных ниже численных расчетах предполагалось, что а = 1, 7 = 1,4 и 2о = 1 (полуугол при вершине крыла сио = 45°). На рис. 7.25 представлены распределения давления и толщины вытеснения пограничного слоя А по координате г при значении а = 9,25 и В = 0 0,1 0,5 0,85 (кривые 1 ) в зависимости от величины параметра В и соответствующее распределение толщины крыла А . [c.343]

Особенности течения в потенциальном ядре сопла. Площади поперечных сечений потенциального ядра меньше площадей соответствующих сечений сопла на площадь области толщины вытеснения 5б 2я/ 8. Как уже указывалось, в критическом сечении бкр О. Поэтому в дозвуковой части сопла пограничный слой вызывает увеличение скорости течения и уменьшение статического давления, а в сверхзвуковой — уменьшение скорости и увеличение статического давления по сравнению с их значениями при течении идеальной жидкости в том же сопле при сохранении р неизменным. Приведенная скорость Хс и на срезе сопла при изоэнтропном течении определяется из уравнения неразрывности ( с гг) =5кр/5с. Аналогично, для потенциального ядра, в предположении кр = 0, получим [c.310]

Задача 15.14. Определить толщину вытеснения на срезе сопла для данных, приведенных в таблице. [c.311]

Уравнения, приведенные выше, являются уравнениями пограничного слоя, полученными при обычных предположениях теории Прандтля. Эти уравнения можно рассматривать как приближение первого порядка внутреннего разложения уравнений Навье—Стокса при изучении их методом внешних и внутренних асимптотических разложений. Влияние членов более высокого порядка не учитывается, т. е. эффекты толщины вытеснения, взаимодействие внешнего течения с пограничным слоем, влияние завихренности при таком подходе не рассматриваются. [c.111]

Так как внешнее течение и геометрия тела известны, то нетрудно найти величины Р , N1, по приведенным формулам и определить составляющие трения, профили скорости, толщины вытеснения и потери импульса, расхождение линий тока и т. п. Таким образом, можно построить качественную картину течения около произвольного эллипсоида под произвольным углом атаки в указанном приближении. [c.185]

При этом, естественно, нарушается приведенный ранее физический смысл толщины вытеснения. Для несжимаемой жидкости уравнения (5-33) и (5-36) оказываются тождественными. [c.238]

Приведенная рецептура электролита, как показали предварительные опыты, обладает контактными свойствами по отношению к алюминиевому сплаву АК4 и позволяет получать хорошие по внешнему виду цинковые покрытия при больших плотностях тока, доходящих до 20 а/дм (для небольших толщин слоя, доходящих до 5—8 мк). Для определения оптимальных условий (время, температура), при которых получаются наиболее плотные контактные слои цинка, было проведено несколько серий опытов. С этой целью взвешенные с точностью до 0,0002 г образцы из-алюминиевого сплава обрабатывались в указанном электролите при трех температурах в течение различных промежутков времени. После обработки производились вторичное взвешивание образцов, стравливание контактно осажденного цинка и вновь взвешивание. По разности в весе (разность двух последних взвешиваний) определялся вес цинка на образцах. При каждой температуре и времени выдержки обрабатывалось по 5 образцов из сплава АК4. Из результатов проведенных работ следует что чем больше время выдержки (до определенного предела), тем более толстый слой цинка осаждается на образце. Повышение температуры оказывает двойное действие на процесс контактного вытеснения цинка. С одной стороны, чем выше температура, тем более толстый слой цинка осаждается за одно и то же время выдержки. С другой стороны, начала контактного осаждения цинка также зависит от температуры. Чем она выше, тем быстрее начинается процесс. Так, при температуре в 58—бО" осаждение цинка начинается сразу же после погружения образца в электролит. При температуре в 38—40° промежуток времени между моментом погружения сплава в раствор и началом контактного осаждения составляет приблизительно 10 сек., а при комнатной температуре — приблизительно 20 сек. Последний факт представляет определенный интерес и может быть объяснен некоторыми данными, полученными при измерении [c.101]

В приведенных выше опеределениях бв — значение б в точке смыкания внешних потоков, где исчезает застойная зона и внешняя скорость Ир изменяется постепенно б - —ширина струи или слоя смешения, а 6 —толщина вытеснения, соответствующая распределению скорости и температуры по ширине слоя. [c.41]

При оценке точности приведенных результатов (не только расчетных, но и более общих, например закона подобия) следует помнить, что они получены в первом приближении, а относительная погрешность составляет О К такой оценке приводит учет толщины вытеснения области 2, учет буземановского члена во внешнем краевом условии и т.п. Действительно, прямое сравнение результатов расчетов с экспериментальными данными для размеров областей свободного взаимодействия показывает, что расчетные длины областей взаимодействия оказываются на 15% больше, чем экспериментальные (рис. 1.7). [c.31]

Согласно классической схеме Прандтля, около пластины при Re оо можно выделить область невязкого течения и тонкий по сравнению с продольным размером тела пограничный слой. Решение, описывающее течение в пограничном слое вблизи точки, где трение на поверхности обрашается в ноль, перестает быть равномерно точным, что приводит к необходимости введения в рассмотрение пристеночной области вязкого течения и области невязкого течения [Goldstein S., 1948 Ландау Л.Д., Лифшиц Е.М., 944]. По мере приближения к точке нулевого трения толщина вытеснения пограничного слоя растет, что приводит к появлению индуцированного градиента давления, Из анализа оценок, приведенных ниже, следует, что для анализируемого режима течения градиент давления, индуцируемый пограничным слоем в окрестности точки нулевого трения, имеет тот же порядок, что и заданный градиент давления dp/dx = К = 0(1). Предельный случай малой величины отношения индуцированного и заданного градиента давления приводит к схеме, в которой в главном члене течение описывается решением, не учитывающим взаимодействие, что не позволяет устранить особенность и продолжить решение за точку нулевого трения [Stewartson К., 1970, Ь]. [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...