Абсорбер интенсивность

Таким образом, динамика процесса абсорбции в насадочном аппарате в режиме идеального вытеснения без труда может быть описана с помощью формул, аналогичных уже полученным для противоточного теплообменника. Значительно сложнее исследовать динамику насадочного абсорбера в том случае, когда нельзя пренебречь продольным перемешиванием. При использовании одно-параметрической диффузионной модели абсорбер описывается уравнениями (1.2.30), (1.2.31) с граничными условиями (1.2.37) (считаем, что расходы по жидкости и газу постоянны). Как и раньше, будем полагать, что функция 0 (0 ) имеет линейный вид 0д = Г01. При этом функциональный оператор А, задаваемый с помощью уравнений (1.2.30), (1.2.31), граничных условий (1.2.37) и нулевых начальных условий будет линейным. Но поскольку уравнения математической модели являются уравнениями в частных производных второго порядка, исследовать этот линейный оператор очень трудно. С помощью применения преобразования Лапласа по t к уравнениям и граничным условиям можно получить выражение для передаточных функций. Однако они будут иметь столь сложный вид по переменной р, что окажутся практически бесполезными для описания динамических свойств объекта. Рассмотрим математическую модель насадочного абсорбера с учетом продольного перемешивания при некоторых упрощающих предположениях. Предположим, что целевой компонент хорошо растворяется в жидкости, и поэтому интенсивность процесса массообмена между жидкостью и газом пропорциональная концентрации целевого компонента в газе. В этих условиях можно считать 0 (в ) 0. Физически такая ситуация реализуется, например, при хемосорбции, когда равновесная концентрация поглощаемого компонента в газовой фазе равна нулю. При eQ( i,) = 0 уравнение (1.2.30) становится независим мым от уравнения (1.2.31), поскольку в (1.2.30) входит только функция 0g(->i , t)- При этом для получения решения o(Jf, t), системы достаточно решить одно уравнение (1.2.30) функцию L x,t), после того как найдена функция можно найти [c.206]

Заметим, что величины Ре и Ф, определяемые по формулам (5.1.45), (5.1.46), характеризуют соответственно интенсивность перемешивания и интенсивность массообмена в абсорбере. Чем меньше величина Ре, тем интенсивнее перемешивание, и наоборот, чем больше Ре, тем ближе гидродинамический режим в аппарате к режиму идеального вытеснения. Аналогичную роль играет число Ф. Чем выше Ф, тем более интенсивно идет массообмен в абсорбере, и наоборот, чем ниже Ф, тем меньше интенсивность массообмена. При R = Q будет Ф = О, и массообмен в аппарате отсутствует. [c.215]

Из простых физических соображений следует, что в начальный момент времени (при t = 0) выходная концентрация целевого компонента в газе равна нулю. Во все последующие моменты времени t > О выходная концентрация отлична от нуля. Этим переходный процесс в абсорбере, описываемом диффузионной моделью, отличается от переходного процесса в абсорбере, описываемом моделью идеального вытеснения. Из выражения (5.1.11) для весовой функции 11(1 ) и аналогичного выражения для переходной функции [см. выражение (4.3.71) для переходной функции h t) противоточного теплообменника] следует, что на выходе абсорбера, описываемого моделью идеального вытеснения, переходный процесс начинается с запаздыванием на величину to, т. е. при использовании модели идеального вытеснения hi (t) = 0 при О / Сто- В противоположность этому в абсорбере, описываемом диффузионной моделью, переходной процесс на выходе аппарата начинается без запаздывания. За счет продольного перемешивания целевой компонент, внесенный газом в момент t=0, мгновенно распределяется по всему объему абсорбера, и поэтому во все моменты времени при t > О его концентрация на выходе отлична от нуля. Необходимо учитывать что в реальных абсорберах даже при наличии интенсивного продольного перемешивания переходной процесс на выходе начинается с некоторым запаздыванием. Это связано с тем, что однопараметрическая диффузионная модель не учитывает ряда физических факторов, влияющих на процесс, протекающий в абсорбере. Поэтому проведенные рассуждения являются строгими только для соответствующего [c.216]

Величина /i(oo) представляет собой значение концентрации целевого компонента в газе на выходе из абсорбера в стационарном режиме, соответствующем постоянной единичной концентрации целевого компонента в газе на входе. Очевидно, h oo)a 1, так как при прохождении через абсорбер целевой компонент поглощается жидкостью и его концентрация в газе уменьшается. При этом чем меньше R, т. е. чем меньше величина Ф (при постоянных I и w), тем меньше интенсивность массообмена и тем меньше А(оо) отличается от единицы. Если в уравнении (5.1.12) = 0 (Ф = 0), т. е. массообмен в аппарате отсутствует, то в (5.1.51) все члены ряда обращаются в нуль, и /г(оо)= 1. [c.217]

Таким образом, условие ввх(0= (0 по физическому смыслу соответствует мгновенному введению в абсорбер в момент времени f = О конечного количества М целевого компонента. За счет продольного перемешивания введенный целевой компонент мгновенно распространится по всему абсорберу, поэтому —входная концентрация целевого компонента в газе — будет отлична от нуля во все моменты времени t 0. При t — О функция имеет ненулевое значение, которое тем больше, чем интенсивное перемешивание (т. е. чем меньше значение Ре). При условии идеального перемешивания (Ре = 0) введенная в абсорбер масса М целевого компонента равномерно распределится по объему аппарата в этом случае значение функции g t) при / = 0 будет максимально и равно M/V = Sw/V = wjl = 1/т. [c.221]

Недостаток этого типа абсорбера заключается в том, что интенсивный барботаж происходит только в нижней части кожуха и значительная часть теплопередающей поверхности плохо используется из-за слабого движения раствора. Известны кожухотрубные абсорберы с устройствами для равномерного орошения труб раствором. [c.671]

Схема простейшей абсорбционной установки приведена на рис. 164. В генераторе 1 при подводе внешней теплоты происходит выпаривание хладагента из концентрированного водоаммиачного раствора при максимальном давлении в системе. Получающийся из водоаммиачного раствора аммиак поступает в конденсатор 2, где конденсируется при том же давлении, отдавая теплоту Qx, а слабый водоаммиачный раствор для обогащения аммиаком направляется в абсорбер 5 через регулирующий вентиль 7. Жидкий аммиак из конденсатора 2 поступает через регулирующий редукционный вентиль 3 в испаритель 4, в котором давление значительно ниже, чем в генераторе 1 и конденсаторе 2. В испарителе аммиак кипит с поглощением теплоты Сз охлаждаемого холодильной установкой тела (или помещения). Из испарителя пары аммиака поступают в абсорбер 5, где они поглощаются слабым водоаммиачным раствором, перетекающим через регулирующий вентиль 7, из генератора 1. Процесс в абсорбере идет С выделением теплоты и происходит при минимальном для всей системы давлении. Интенсивное поглощение аммиака в абсорбере как бы отсасывает аммиачные пары из испарителя и тем самым поддерживает в нем непрерывный процесс кипения. Выделяющаяся в абсорбере теплота ( " поглощается системой охлаждения (водяной или воздушной). [c.220]

Очень мало внимания уделено исследователями воздействию акустических колебаний на такие важные технологические процессы, как абсорбция и адсорбция. Установлено, что коэффициент скорости абсорбции бензола маслом возрастает при озвучивании в орошаемом абсорбере поверхностного типа в 3—4 раза, в барботажном абсорбере — в 8—10 раз [190]. Интересно, что озвучивание с помощью газовой сирены при частоте 17 кгц и интенсивности 150 дб также существенно ускоряет процесс абсорбции [191]. [c.77]

Одной из самых интересных разработок Института является солнечный бытовой холодильник, который внешне практически не отличается от обычных электрических моделей. Вместо компрессора в нем смонтирована солнечная приставка, которая в дневные часы работает как испаритель, а в ночные - как абсорбер. Рабочая поверхность солнечной панели 2 м масса устройства - 50 кг. Установка производит 14 кг льда в ночные часы, что достаточно для поддержания требуемой температуры в дневное время. Холодильник является полностью автономным и может работать везде, где солнечная радиация является достаточно интенсивной. Агрегат имеет высокую надежность, так как в нем отсутствуют движущиеся части. [c.72]

Коррозия, имеющая место в производстве этаноламинов, обусловливается присутствием примесей. В частности, большое влияние на коррозионную стойкость металлов оказывает двуокись углерода. Этаноламины легко поглощают ее, и на этом их свойстве основано широкое использование этаноламинов для очистки промышленных газов от СОг. Дымовые газы, содержащие 10—20% СОг, поступают в абсорбер. Туда же подается 10—30% водный расгвор моноэтаноламина. Далее очищенный газ выбрасывается в атмосферу, а раствор моноэтаноламина, содержащий двуокись углерода, поступает на регенерацию в десорбер, где нагревается до кипения ( 120°С). Аппаратура установок очистки промышленных газов, изготовленная из углеродистой стали, интенсивно корродирует, причем коррозия носит неравномерный и язвенный характер. Сильнее всего корродируют аппараты, работающие при температуре выше 100° С, особенно в местах сварки. Сталь Х18Н10Т в условиях работы кипятильников этих аппаратов также нестойка. Кипятильники из- углеродистой и нержавеющей стали имеюг практически одинаковый срок службы [5—7]. [c.52]

Данные обследования оборудования после его двухлетней эксплуатации показали следующее интенсивно корродирует нижння бочка абсорбера, куда вводится аммиак из испарительной установки. Скорость коррозии образцов составила 2,4 г/м >час. Особенно сильно разрушаются решетка и стенка бочки, расположенная против штуцера ввода аммиака. За 5 лет работы бочка менялась дважды. Установка барботера из нержавеющей стали, ко-торай в этих условиях также подвергается интенсивной коррозии, несколько уменьшила износ бочки, но не устранила его полностью. Величина коррозии верхних бочек значительно ниже. [c.68]

Давление в абсорбере и десорбере близко к атмосферному. Оно мало влияет на интенсивность процесса. Процесс моноэта-ноламиновой очистки технологических газов от диоксида углерода широко внедрен в химической промышленности, где он хорошо себя зарекомендовал. Имеется опыт его применения на установках единичной мощностью 100 тыс. мУч газа и более. Процесс позволяет очистить газ более чем на 99 % (при двухступенчатой очистке). [c.145]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...