Обтекание цилиндров различной формы

Для 8с > 0,5 среднее число Шервуда при поперечном обтекании цилиндров различной формы в широком диапазоне изменения чисел [c.181]

Мы говорили все время о телах, имеющих большие размеры в направлении оси г. Однако эти же соображения остаются справедливыми и в случае тел вращения, ось которых расположена вдоль оси х. В частности, для объяснения различного лобового сопротивления тел, изображенных на рис. 320, могут быть применены те же соображения. На рис. 329 приведена фотография наблюдаемой картины обтекания тела сигарообразной формы. В отличие от случая обтекания цилиндра (рис. 331, стр. 552), позади тела отсутствует завихренная область пониженного давления. [c.550]

На рис. 27.7 [81] представлены кривые изменения локального числа Нуссельта при поперечном обтекании цилиндра в зависимости от угла ф для различных чисел Рейнольдса в условиях постоянного теплового потока по поверхности. Из рисунка видно, что число Нуссельта уменьшается, начиная от передней критической точки, достигает минимума при некотором угле ф и далее вниз по потоку резко возрастает. В передней критической точке толщина ламинарного пограничного слоя мала и поэтому локальные коэффициенты теплоотдачи и числа Нуссельта велики. По мере удаления от критической точки вниз по потоку растет толщина пограничного слоя, вместе с ней растет его тепловое сопротивление и коэффициент теплоотдачи уменьшается. В зоне отрыва пограничного слоя коэффициент теплоотдачи вновь резко возрастает. В этой области происходят весьма сложные и еще до конца не ясные явления. Здесь, видимо, происходит периодический процесс — утолщение пограничного слоя, его отрыв и унос оторвавшейся массы жидкости вниз по потоку. Этот периодический процесс непрерывно повторяется. Можно ожидать, что чем больше таких процессов происходит в единицу времени, тем интенсивнее теплоотдача, так как в момент отрыва слоя тепловое сопротивление в этой зоне значительно уменьшается. Очевидно, что применить гидродинамическую теорию теплообмена (см. гл. 24) в этой области невозможно. На интенсивность теплоотдачи в зоне отрыва влияют число Рейнольдса, форма и качество поверхности (шероховатость) обтекаемого тела, физические константы жидкости. [c.321]

За десятилетие, прошедшее со времени опубликования О. М. Белоцерковским работы с первыми результатами расчета обтекания цилиндра, метод интегральных соотношений получил значительное развитие. Было произведено большое количество расчетов двумерного обтекания затупленных профилей и тел вращения различной формы (гладких, с разрывом кривизны контура и с изломом контура). Рассматривались течения совершенного газа с постоянными теплоемкостями, течения с равновесным и неравновесным возбуждением внутренних степеней свободы, диссоциацией и ионизацией. Результаты этих работ изложены во многих статьях [c.173]

При обтекании цилиндра с заданной скоростью на бесконечности мы также имели множество решений, так как, выбирая различным образом циркуляцию Г, можно было получить различные формы обтекания цилиндра с различным расположением на нем [c.165]

В первой и второй главах книги изучаются течения жидкостей, составляющие основу многих химико-технологических процессов. Излагаются полученные к настоящему времени результаты об обтекании частиц, капель и пузырей различной формы поступательным и сдвиговым потоком в широком диапазоне чисел Рейнольдса. Рассматриваются как одиночные частицы, так и системы частиц. Исследуются пленочные и струйные течения движения жидкостей по трубам и каналам различной формы обтекание пластины, цилиндра и диска. [c.5]

Из системы равенств (78) следует, что задача об обтекании профиля С потоком заданной по величине и направлению скорости на бесконечности имеет бесчисленное множество решений, зависящих от выбора величины циркуляции Г. С точки зрения математической теории идеальной жидкости такой произвол отвечает сущности вопроса. Как уже было показано раньше для случая обтекания окружности, налагая ту или другую циркуляцию, можно получить бесчисленное множество форм обтекания кругового цилиндра с различным расположением критических точек (типичные обтекания показаны на рис. 68). Точно так же для одного и того же крылового профиля с угловой [c.272]

Рис. 2.2. Схематическая форма линий тока (/) и профилей скорости (2) над различными точками при обтекании прямого цилиндра.

В моделях анализа траектории частиц [4, 5] скелет пористой среды представляется в виде периодической структуры, элементы которой могут быть сферической, цилиндрической или другой простой формы. Траектория каждой частицы характеризуется функцией тока, определяемой из задачи обтекания, например, сферы или цилиндра при условии действия на частицу различных сил (гравитационных, гидродинамических, вандерваальсовских и т.п.). Траекторный анализ приводит к значительному прогрессу в понимании процесса осаждения, поскольку учитывает особенности движения взвеси на уровне отдельных пор, но при этом является довольно сложным. [c.105]

Средние по всей поверхности (лобовой и кормовой) коэфициенты теплоотдачи измеряли многие экспериментаторы. Наиболее обширные данные о теплоотдаче при поперечном обтекании воздухом цилиндров различных диаметров получил Хильперт [Л. 16]. Данные Хильпер-та могут быть представлены в форме [c.275]

Описанные в пп. 10—15 характерные диапазоны чисел Рейнольдса, цля различных форм обтекания цилиндра (шара) верны лишь при условии обтекания тела ламинарным или слаботурбулизированным потоком (е <0,01%, [c.472]

Расчеты проводились для тел различной формы сферы, эллипсоидов вращения, сегментальных тел с аналитическим скруглением, эллиптических профилей и составных цилиндро-конических тел большого удлинения. Для выяснения точности определения параметров а и задач были проведены специальные расчеты нестационарного обтекания сферы. Результаты проверки выполнения равенств (5.27)-(5.30) для варианта М о = 3, / о = = О, жо = —0,2 приведены на рис. 5.1. Кружками обозначены значения искомых функций, полученные дифференцрфованием газодинамических параметров стационарного обтекания. Анализ расчетов при /Зо = О и Mqq = = 2,54-20 показал, что ошибка в определении величин не превышает 1 %, [c.75]

Теплообмен тел различной конфигурации, омываемых поперечным потоком воздуха. Различными исследователями проделано большое число опытов по определению коэффициента теплообмена тел различной формы, омываемых поперечным потоком воздуха, В радиоэлектронных аппаратах, охлаждаемых вынужденным потоком воздуха, протекающим через аппарат, поперечному обтеканию могут подвергаться радиодетали самой различной конфигурации. Целесообразно ввести для таких тел характерный размер, определяемый по какому-нибудь общему принципу. В качестве характерного размера плоской плиты обычно используют ее длину I в направлении омывающего потока, а для шара и цилиндра — их диаметр й. Для этих тел, так же как и для тел иной формы, О. Кришер предложил в качестве характерного размера выбирать длину / обтекания тела потоком жидкости [42]. Длина обтекания для цилиндра и шара / = 0,5 пс1, а для пластины I = /, метод определения длины обтекания / ясен также из рис. П1-11, Если в ка- [c.200]

Различают два принципиально различных вида течения жидкостей безотрывное течение, если поток нигде не отделяется от омываемой им пожрхности, и отрывное течение, если в системе встречаются поверхности с большой кривизной, резкие изменения сечения, повороты и т. д. Примерами безотрывного течения являются движение по каналу постоянного сечения, обтекание тонких пластин, продольное обтекание труб. Этот вид течения изучен достаточно полно, и в настоящее время ест> много расчетных формул для поверхностей различных конструк-ТИЙ1ЫХ форм. Для течения с отрывом потока от поверхности нет общих заюномерностей, и здесь достаточно полно изучены лишь простейшие частные случаи обтекания цилиндра, шара и трубных пакетов типичных конфигураций. [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...