Напряжения допускаемые в резьбовых

Назначение (выбор) допускаемых напряжений в резьбовых изделиях заданной марки стали зависит не только от всего комплекса условий, определяющих нагружение болтового соединения, т. е наличия статических и переменных усилий, температурных воздействий, но и от сборки (монтажа) и последующей эксплоатации соединений. Для ряда болтовых соединений, характерных однородностью кон- [c.199]

Работоспособность резьбовых соединений в значительной мере зависит от правильного выбора допускаемых напряжений для материалов крепежных деталей. Допускаемые напряжения определяют в зависимости от характера нагружения резьбового соединения, вида напряжения, способа сборки, условий эксплуатации, технологии изготовления и др. [c.285]

Допускаемые напряжения и запасы прочности для резьбовых соединений приведены в табл. 1.2 и 1.3. Они учитывают точность расчетных формул, характер нагрузки, качество монтажа соединения (контролируемая или неконтролируемая затяжка) и пр. [c.45]

Механические свойства сталей после термической обработки, применяемых при изготовлении резьбовых деталей, приведены в табл. 1, а величины допускаемых напряжений в долях от предела текучести материала — в табл. 2. [c.36]

В обычных условиях расчет резьбовых соединений, подверженных действию переменной нагрузки, можно с достаточной для практики точностью вести по формуле (52), принимая в данном случае при определении допускаемое напряжение из табл. 9 и 10, где даны рекомендации для переменных нагрузок (от О до max). [c.131]

В рассматриваемом случае нарезанная часть вала и гайки работают в условиях напряженного резьбового соединения с затяжкой без внешней осевой нагрузки. Принимаем материал вала сталь 35. Класс прочности 5.6 (см. табл. 6), От = 300 МПа. Для выбора допускаемого напряжения предварительно задаемся диаметром резьбы <1 = 20 мм. По этому диаметру для углеродистой стали по табл. 7 выбираем коэффициент запаса прочности [ят] = 4, тогда [0р] = 0т/[ят] = 300/4 = 75 МПа. [c.188]

Несмотря на указанное расхождение между принятой расчетной предпосылкой и результатами теоретических (а также экспериментальных) исследований, приведенные здесь расчетные формулы и рекомендации вполне надежны. Это обусловлено двумя причинами во-первых, вследствие пластичности материала перед разрушением витков распределение нагрузки в значительной степени выравнивается во-вторых, принимаемые в расчетах допускаемые напряжения выбирают на основе опытных данных и практики проектирования и эксплуатации резьбовых соединений. [c.123]

Решение. 1. Для резьбового соединения с неконтролируемой затяжкой по табл. 3.3 принимаем [п ]=3 в предположении, что наружный диаметр резьбы будет в интервале 16ч-30 жж. Для стали 20 (т = 245 н/жл1 (стр. 52). По формуле (3.10) допускаемое напряжение [c.56]

Выбор материалов и допускаемых напряжений для резьбовых деталей. Выбор материалов для изготовления резьбовых деталей зависит от условий работы (температура, возможность коррозии и т. п.), величины и характера нагрузки (статическая или переменная) и способа изготовления. Например, для неответственных стандартных резьбовых крепежных деталей применяют мало- и среднеуглеродистые стали обыкновенного качества. В машинах средней напряженности применяют резьбовые изделия из качественной углеродистой стали, в ответственных случаях, при переменных нагрузках и высокой рабочей температуре (до 400° С), применяют легированные стали. При рабочей температуре 400—700° С применяют нержавеющие стали. [c.107]

Стандартные гайки имеют высоту Н 0,8 d, что соответствует 5—8 виткам. Очевидное расхождение между методикой расчета и теоретическими данными не нарушает расчетные формулы, так как используемые в них допускаемые напряжения взяты из опыта эксплуатации резьбовых соединений. [c.77]

Часто расчеты резьбы (особенно расчеты на смятие) сохраняют в форме расчетов по средним номинальным напряжениям, полагая Л = 1. Это связано с приближенным геометрическим подобием резьб разных размеров и с тем, что допускаемые напряжения выбирают на основе испытаний резьбовых соединений или данных эксплуатации. [c.134]

Решение. Определяем допускаемое напряжение на растяжение [ст]р для резьбовых деталей из ст. 3, если размер резьбы будет в пределах М16-30 при постоянной нагрузке [а]р=О,30т. По данным ГОСТ 380—71 находим предел текучести для ст. 3 От =2400-10 Па. Тогда [c.119]

Расчет резьбового соединения, нагруженного осевой силой. Если соединение собирается без предварительной затяжки, то под действием силы Р в материале винта (болта) возникают напряжения растяжения Ор, которые по условию прочности не должны превышать допускаемых [а]р [c.356]

В настоящее время на нефтяных промыслах применяются преимущественно неравнопрочные насосно-компрессорные трубы, слабым местом которых при растягивающей нагрузке являются резьбовые соединения [25]. Страгивающая нагрузка (/ стр) резьбового соединения, при которой напряжение в теле трубы достигает предела текучести, определяется обычно по формуле Яковлева. Значейия этих нагрузок для труб различного диаметра наряду с другими прочностными характеристиками их даны в табл. 5. Допускаемая растягивающая нагрузка определяется как отношение страгивающей нагрузки к коэффициенту безопасности Къ [c.135]

Например, необходимо обосновать требования к точности разъемного неподвижного резьбового соединения размером М8Х1 при длине свинчивания 1=8, винт которого изготавливают из стали, а резьбовое отверстие выполняют в детали из алюминиевого сплава при допускаемом напряжении на срез [т]ср=80 МПа и нагрузке Ро=6,5 кН. По формуле (8.7) находим [c.257]

Решение. 1. Для резьбового соединения с неконтролируемой затяжкой ло табл. 3.4 принимаем [siJ = 3 в предположении, что наружный диаметр резьбы находится в интервале 16.. .30мм. По табл. 3.3 0 = 240 МПа. По формуле (3.13) допускаемое напряжение [c.36]

Срок службы поршней определяется не столько износом какой-либо его части, сколько повреждениями механического характера и от химико-теплового воздействия. О причинах задирообразования и повышенном износе полуды рабочей части, особенно нижних поршней дизеля ЮДЮО, было сказано несколько выше. Разгарная сетка трещин и прогары головки поршня являются следствием отложения нагара в полости охлаждения, уменьшения подачи масла в поршень, перегрузки дизеля или его отдельных цилиндров, нарушений в работе топливной аппаратуры. Возникновению трещин в бонках и по второму ручью способствуют повышение термического напряжения головки поршня при ухуди1епии его охлаждения, нарушения, допускаемые при сборке резьбовых соединений, потеря жесткости соединения вставки с поршнем (см. 17). [c.191]

Для изготовления крепежных (резьбовых) деталей применяют низко- и среднеуглеродистые стали, а для деталей, работающих при переменных и ударных нагрузках — легированные стали. Наиболее часто применяемые стали СтЗкп Ст5 10 Юкп 15 20 35 45 40Х, ЗОХГСА и. др. Их прочностные характеристики приведены в табл. 2.5. Допускаемые напряжения при расчете крепежных деталей определяют по формуле [а] = Стпред/ , где сТпред = <у, для пластичных материалов, сТпрел = Ств - для хрупких материалов п - коэффициент запаса прочности. [c.55]

В тех случаях, когда дифференциальный метод неприменим (в частности, при асчете резьбовых, клеевых, заклепочных, сварных н шлицевых соединении, рубчатых и червячных передач), допускаемые напряжения принимают по сПеци-С альным таблицам или рекомендациям, которые составлены в соответствии с прак->икой эксплуатации элементов конструкции. [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...