Расход фильтрации

Величина этого коэффициента обычно определяется опытным путем на установке, подобной изображенной на рис. 200. Установку загружают опытным образцом грунта и, измеряя расход фильтрации и потерю напора, путем непосредственного вычисления по формуле (8.3) находят коэффициент фильтрации [c.277]

Фиг. 61. Расход фильтрации под плотинами, не имеющими свайной крепи Q/AФ — расход на единицу падения потенциала через плотину и на единицу длины последней №// — (Ширина основания) / (мощность проницаемого слоя, залегающего под основанием плотины).

Фиг. 67. Расход фильтрации под плотиной со свайной крепью, установленной в центре основания

Фильтрационный расход под коффердамом. Выводы последних нескольких разделов вполне достаточны, чтобы показать наиболее характерные особенности фильтрационного потока воды под стационарными сооружениями плотин. Вместе с тем применение временных водонепроницаемых перемычек, например коффердамов, в процессе проведения гидравлических работ привлекает также практический интерес к вопросу расхода фильтрации под такими временными сооружениями для окончательного перекрытия или уменьшения количества фильтрующейся воды. На фиг. 69 представлена схематично типовая водонепроницаемая перемычка — коффердам. [c.185]

Расход фильтрации под перемычками [c.188]

Если ширина плотины равняется пятикратной мощности проницаемого слоя, то расход фильтрации при глубине забивки свай, составляющей 99% мощности слоя, будет составлять 60,6% величины расхода по сравнению с тем случаем, когда шпунтовые сваи совершенно отсутствуют. Отсюда видно, что если установка свай у пяты или носка плотины даже на сравнительно умеренную глубину влияет в значительной степени на величину опрокидывающих усилий в плотине, то их влияние на величину расхода при фильтрации невелико, при условии, что сваи практически не заякорены в подошве проницаемого слоя. Даже щель в 7,5 см между подошвой проницаемого слоя мощностью в 7,5 Л1 и нижним концом свай обеспечивает фильтрацию, величина которой может достичь 60% того значения, которое имело бы фильтрационное течение под плотиной, если бы в плотине вообще отсутствовали сваи. Кроме того, столь большая фильтрация через ограниченные каналы, повидимому, повлечет за собой высокие скорости жидкости, что может привести к серьезным осложнениям с движением песка. [c.211]

Так как постоянство давления влечет за собой линейное изменение потенциала, можно получить соответственные граничные условия на поверхности фильтрации, прикрепляя полоску проводника к поверхности модели, пропуская через него ток и создавая, таким образом, линейное изменение потенциала. Однако длина участка поверхности должна быть отрегулирована опытным путем так, чтобы соединить свободную поверхность с ее верхним краем. Следует заметить, что, применяя любой тип экспериментальной модели, необходимо сохранить общее требование к ним, а именно, модель должна быть геометрически строго подобна физическому течению. Распределение потенциала и линий тока зависит только от формы модели, а не от ее абсолютных размеров, которые могут быть выбраны на основе удобства и точности. Суммарный расход через модель или при действительном течении будет пропорционален одному из абсолютных размеров остальные же размеры будут входить в решение только в форме отношения. Фактически наиболее важные переменные, которые применяются при изучении систем одного и того же типа, но с постепенно изменяющейся геометрией, например, расход фильтрации под плотинами с изменяющейся глубиной забивной крепи, должен всегда выражаться отношением двух из имеющихся размеров глубина свай, деленная на ширину плотины или на мощность проницаемого слоя (гл. IV, п. 13). [c.215]

Таким образом, и в данном случае знание ширины и глубины канавы даст величину расхода фильтрации из нее при условии, что ее геометрическая форма определяется уравнением (19)1. ф г. Цб показана геометрическая форма канав и предельная свободная поверхность для двух уравнений (10) и (16) при Я=1иВ = 8. В обоих случаях форма канав несколько отлична друг от друга. Вместе с тем основное различие между соответствующей им свободной поверхностью и характером течения не следует относить к различным формам канав. [c.273]

Фиг. 120. Изменение расхода фильтрации 5 из каналов или канав утекающего в глубоко залегающие песчаники, согласно уравнению (6), гл.

Фиг. 124. Изменение расхода фильтрации С с шириной каналов или канав, расположенных над неглубоко залегающими слоями гравия

Чтобы рассчитать по этим уравнениям значение Q как функцию Н и Т для данного т, можно начать с допущения зависимости Q T в получить значение а из уравнения (4), Затем определяется к из первой части уравнения (5) после установления величины Q H и, наконец, В/Я из второй части уравнения (5). На фиг. 124 показаны исчисленные таким путем несколько кривых зависимости Q H по отношению к В/Н. Как и следует ожидать, видно, что расходы фильтрации через ложе конечной толщины, как это дается уравнением (5), превосходят соответствующие величины для фильтрации через ложе бесконечной толщи, исчисленные в предпоследнем разделе. Этот излишек становится особенно велик, когда глубина Т достигает порядка Н. [c.281]

Производя полностью эту процедуру, можно вывести аналитическим путем все интересующие нас свойства течения, воспроизводящего фильтрацию воды через плотину с вертикальными фасами, включая сюда точную форму свободной поверхности, распределение скорости вдоль фасов плотины, распределение давления вдоль ее основания и, наконец, расход фильтрации, проходящей через плотину. Числовые подсчеты, сделанные по этой методике, были выполнены только для щести специальных случаев, но и этих данных достаточно, чтобы показать все характерные особенности проблемы гравитационного течения в цепом. [c.321]

В пределах, которым соответствует для практически интересных случаев найденная таким образом геометрическая форма, можно рассматривать полученное решение, дающее величину расхода фильтрации и форму свободной поверхности как достаточно точное. При этом для данной глубины и ширины верхних кромок канала или канавы имеется еще один произвольный параметр, определяющий геометрическую форму их стенок [уравнения (6), гл. VI, п. 8, и (.5), гл. VI, п. 9]. Установлено, что расход возрастает, приближаясь к закону прямой линии, с изменением щирины канавы у верхнего уреза водной поверхности, а для фиксированного отношения ширины канавы к глубине воды в ней — прямо пропорционально величине последней. Более того, расход возрастает с увеличением среднего наклона стенок для данной ширины канавы и глубины воды в ней. Наконец, расход фильтрации возрастает с уменьшением глубины высокопроницаемого слоя, в котором находится зеркало грунтовых вод. Увеличение расхода становится очень большим, когда глубина этого слоя достигает значения, порядок которого составляет глубину свободной воды в пределах разреза канавы или канала (см. фиг. 124). [c.324]

Расход фильтрации под плотинами, не имеющими забивной крепи [(10), гл. IV, п. 12 см фиг. 61]. [c.607]

Расход фильтрации под плотинами, имеющими забивную крепь [(5), гл. IV, п. 13 см. фиг. 66 и 67]. [c.607]

Расход фильтрации под коффердамами [(9), гл. IV, п. 14 см. фиг. 71]. [c.607]

Расход фильтрации через плотину с вертикальными фасами [(16), гл. VI, [c.608]

Однако практически весьма существенно, что произведение скорости фильтрации [см. (29-3 )] па площадь фильтра Ай дает действительный расход А(5- [c.297]

Добиваясь в опытах установившегося л.вп-жеиия воды через грунт, определяют секундный расход Q и фиксируют показания пьезометров. Тогда можно вычислить скорость, фильтрации [c.297]

Среднюю скорость фильтрации в формуле Дюпюи (29-4) следует понимать как некоторую воображаемую скорость, при которой через поперечное сечение всего фильтра проходит действительный расход Q. Мы продолжаем, следовательно, рассматривать (вместо реального движения определенного расхода Q грунтовых вод через суммарную площадь пор фильтра) абстрактное движение с тем же расходом некоторой сплошной среды, заполняющей все пространство, занятое как порами грунта, так и его скелетом. [c.298]

Расход жидкости Q, протекающей через площадь фильтрации <о, определяется формулами [c.165]

При безнапорной фильтрации и равномерном движении грунтовых вод скорость и расход определяются по формулам [c.277]

XI.2. При равномерном движении грунтового потока известны уклон подстилающего водонепроницаемого слоя i = 0,04 расход на 1 м ширины потока q = 0,018 л/с м. Определить коэффициент фильтрации грунта, если а) глубина потока йц = 2,8 м б) глубина потока /г = 3,4 м. [c.281]

XI.4. Определить удельный расходу горизонтального водоносного пласта мощностью = 4 м при равномерном движении, зная, что раз ность отметок поверхности воды в скважинах, расположенных в направ Ленин движения воды, /г = 40 м при расстоянии между ними I =1200 м если коэффициент фильтрации а) k = 0,004 см/с б) k = 0,01 см/с, [c.281]

XI. 10. Для сброса воды в грунт запроектирован поглощающий колодец. Определить возможный сбрасываемый расход, если бытовая глубина воды в водоносном слое Я = 2 м, глубина воды в колодце /i = 6 м диаметр колодца d = 30 см, при а) радиусе влияния R — = 240 м коэффициенте фильтрации грунта k == 0,03 см/с б) R = = 700 м ft = 0,3 см/с. [c.282]

XI. 12. Найти расход на единицу ширины грунтового потока при следующих данных глубина воды в первой скважине 28 м, во второй 12 м (скважины расположены по течению грунтового потока) расстояние между скважинами 450 м коэффициент фильтрации грунта k = == 0,008 см/с, если а) уклон подстилающего водонепроницаемого слоя i = 0 б) i = 0,04. [c.282]

Решение задачи о фильтрации воды через плотину сводится к определению фильтрационного расхода и построению кривой депрессии. Форма депрессионной кривой и фильтрационный расход могут быть определены методом Н. Н. Павловского или методами других ученых. Решают задачу подбором или графически. [c.283]

В дополнение к величине расхода фильтрации этот метод дает также некоторые интересные сведения, относящиеся к характеру распределения скорости вдоль поверхности поглощения. Так, установлено, что, за исключением случая вертикальной поверхности поглощения, скорость фильтрации равномерно возрастает от нуля, подымаясь квер5у от основания плотины. При этом с уменьшением наклона фаса плотины скорость этого возрастания увеличивается. На поверхности стока, ниже поверхности фильтрации, изменения скорости будут иметь аналогичный характер, хотя теоретически скорость у верхней оконечности уровня жидкости на стоке будет всегда бесконечной. Вполне понятно, что области с высокими скоростями являются теми участками, где более резко отмечается эрозия и где наиболее важно применять профилактические мероприятия. [c.325]

Методика разделения всего течения на независимые части, к которым можно приложить в отдельности различные приближенные методы обработки, может быть использована также при подсчете величины расхода при фильтрации из канав или каналов (гл. VI, п. 11), где фильтрационное течение сливается непосредственно с зеркалом грунтовых вод. В последнем случае течение может быть разделено на две области а) область, непосредственно окружающую канаву, где линии тока имеют больщую кривизну, и распространяющуюся от центра канавы на расстояние, равное полусумме щирины канавы и уровня жидкости над водонепроницаемым ложем, и б) область с приближенно линейным течением, распространяющуюся до крайних пределов интересующего нас течения. При этом предполагается, что известна высота стояния жидкости в песчанике. Течение в первой области принимается аналитически с допущением комплексной потенциальной функции, а связанные с ним величины расходов устанавливаются по экспериментам на песчаных моделях. Течение в области 6 принимается линейным. Напор его на поверхности поглощения выбирается опытным путем так, чтобы расход через эту область был равен соответствующей величине в области, окружающей канаву. Эта процедура, включающая в себя ряд допущений, должна дать, как и в предыдущем случае, по крайней мере истинный порядок величины расхода фильтрации. [c.326]

Е--расход фильтрации на единицу длины плотины [c.608]

Обнаружено, что в изотермических и неизотермических условиях сопротивление движущегося слоя практически не зависит от его скорости и близко к аэродинамическому сопротивлению неподвижного слоя с такой же пористостью. Режимные характеристики теплообменника расход греющих газов Gi = 300 2 ООО кг/ч расход нагреваемого воздуха 02 = 50 800 кг/ч расход насадки Gx = 200- 2 ООО кг/ч средние температуры греющих газов на входе / i =б00ч-1 400° С температуры нагрева насадки f x = 600-b 1 200° С температуры воздуха /"2 = = 200-ь980°С средние скорости фильтрации i = 3-v-8 л/се/с, воздуха г 2 = 0,5- 6,2 м1сек, насадки г т = 0,05- [c.380]

Почему происходит уменьшение массового потока со временем Наличие граничных слоев жидкости должно только уменьшать проницаемость по жидкости по сравнению с проницаемостью по газу, делать эту характеристику воспроизводимой при повторных испытаниях, но не вы-зьшать непрерывного уменьшения расхода жидкости со временем при постоянных условиях фильтрации. [c.26]

Должно быть ясно, что геометрическая форма сетки движения определяется только границами фильтрационного потока (рис. 32-1), но не зависит ни от коэффициента фильтрации, ни от напора на, соо1ружен ии. В самом деле, если при тех лее границах заменим фильтрующий грунт грунтом с другим коэффициентом фультрации или нее изменим напор, скорость фильтрации и фильтрационный расход, конечно, изменятся, но частицы жидкости II при новых скоростях будут продолжать двигаться по прежни.м траекториям. Линии тока, следовательно, сохранят свою форму не изменится также и форма линий равного напора. Сохранится II общее наименование линий так, например, линия равного напора Ф = 0,ЗДо сохранит свое обозначение, так как она останется геометрическим местом точек с напором, равным 0,3 от нового напора. [c.324]

Как видим, вычисление фильтрационного расхода свелось к простому подсчету квадратиков в двух направлениях — вдоль и поперек изучаемой области фильтрацииЕ [c.324]

Величина фильтрующего расхода з (висит как от свойств жидкости, так и от структуры материала (размеров по), их формы, степени замкнутости и пр.). Вследствие изменений сечения капилляров, неоднородности пор и неравномерности их распределения в мате >иале, скорости движения отдельных струек жидкости могут значительно раз.шчаться. Поэтому для описания фильтрации принято пользоваться понятием идеального материала , т. е. такого материала, сечения капиллярных каналов которого принимаются цилиндрическими, а сами каналы параллельными между собой. Учитывая, что фильтрация большей частью происходит при ламинарном режиме, из формулы (Х1.8), имея в виду, что i—hrp/l и обознача Ртр=у тр, получим выражение для скорости течения в капилляре [c.168]

Под скоростью фильтрации понимаюпг частное от деления расхода на площадь сечения всей пористой среды, через которую происходит фильтрация. Таким образом, скорость фильтрации является фиктивной скоростью течения, отличной от действительной скорости, с которой перемещается вода в порах грунта. [c.277]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...