Переходы

R jqi с величиной / , -Kqi- . Пройдя все значения / , Kqi, переходят v. R [c.54]

Kqi и т.д. Для рассматриваемого случая после 1-го шага К = 1000/10 = 100 1000-9А = 100, а 2000-ЮА = 1000, поэтому переходим ко второму шагу. После второго шага А" = 1000/9 = 111,1 опять 1000-8А < 2000-10/ и т,д. [c.54]

Переходят к построению планов скоростей и ускорений следующей присоединенной группы Ассура и так продолжают до тех пор, пока не будут построены планы скоростей и ускорений всех групп механизма. [c.44]

Через точку проводим направление ускорения ajg —линию, перпендикулярную линии ВС, Переходим к построению решения второго векторного урав- [c.46]

Строим решение первого векторного уравнения, указанного выше. От полюса р плана (рис. 25, в) откладываем отрезок (рЬ), изображающий скорость точки В. Длину этого отрезка принимаем равной (рЬ) = (АВ) = 25 мм, т. е. план строим в масштабе кривошипа. Через точку Ь проводим направление скорости Vg д — линию, параллельную Переходим к построению решения второго векторного уравнения, указанного выше. Надо отложить вектор скорости точки С, но так клк модуль его равен нулю, то конец его с помещаем в полюс плана р и из точки р проводим направление скорости f — линию, перпендикулярную СВ. Пересечение ее с ранее проведенной линией, параллельной СВ, дает конец вектора скорости Vg —точку 63. Точку d — конец вектора скорости точки D— находим по правилу подобия из соотношения [c.49]

Для перехода через шксивдм анодной поляризационной кривой необходимо, чтобы напряжение на объекте было на меньше напряжения,U( [c.75]

Важное значение также имеет образование плавного перехода металла лицевого и обратного валиков к основному металлу, так как это обеспечивает высокую прочность соединения при динамических нагрузках. В угловых швах также бывает трудно про-варитт. корень нша на всю его толщину (см. рис. 1,6 ив), особенно при сварке наклонным электродом. Для этих швов рекомендуется вогнутая форма поперечного сечения шва с плавным переходом к оспоиному металлу, что снижает концентрацию напряжений в месте перехода и повышает прочность соединения при динамических нагрузках. [c.11]

Для некоторых соединений стали и титановых сплавов с целью повышения их выносливости при действии динамических нагрузок плавность сопряжения металла шва с основным достигается за счет оплавления мест перехода теплотой дуги, горящей между ненлавящимся электродом и основным металлом. Эта операция лгожет быть выполнена без подачи и с подачей присадочного металла. В результате образуются так называемые галтельные валики, заметно улучшающие внешнюю форму шва (рис. 9, б). [c.15]

При переходе к струйному переносу поток газов и металла от электрода в сторону сварочной ванны резко интенсифицируется благодаря сжимающему действию электромагнитных сил. В результате под дугой у.меньшается прослойка жидкого металла, в сварочной ванне появляется местное углубление. Повышается теплопередача к основному металлу, и шов приобретает специфическую форму с повышенной глубиной нроплавления по его оси. При струйном переносе дуга очень стабильна — колебаний свароч1Н)го тока и напряжений но наблюдается. Сварка возможна во всех пространственных положениях. [c.57]

И ) ферромарганца часть марганца пойдет на легнропанне шва и при г1о )фф1н. пеите перехода = 0,55 это составит [Мп]щ = 3,6-0,55 = 1,9%. Остальная часть марганца 3,0 — 1,9 = 1,7% пойдет на образование МпО в шлаке [c.97]

Наилучшие качества при сварке имеют шлаки, если температура их плавления составляет 1100 — 1200 С. Температурный интервал затвердевания должен быть небольшим или, как говорят, П1лак должен быть коротким . Шлаки, у которых переход от жидкого к твердому состоянию растянут на значительный температурный интервал (так называемые длинные шлаки), при прочих равных условиях хуже обеспечивают формирование шва. [c.98]

Другим способом бесконтактного возбуждения дуги является применение импульсных генераторов, использующих накопптель-пь(е емкости, которые заряжаются от специального зарядного устройства и в моменты повторного возбуждения дуги разря-жаютс>[ на дуговой промежуток. Так как фаза перехода сварочного тока через нуль во время сварки не остается строго постоянной, то для обеспечения надежной работы генератора необходимо устройство, позволяющее синхронизировать [)азряды емкости с моментами перехода тока дуги чер( 3 ноль. [c.139]

По степени раскисления сталь изготовляют кипящей, спокойной н полуспокойной (соответствующие индексы кп , сн и пс ). Кипящую сталь, содерн ащую не более 0,07% Si, получают при неполном раскислении металла. Сталь характеризуется резко выраженной неравномерностью распределения серы и фосфора по толщине проката. Местная повышенная концентрация серы может привести к образованию кристаллизационных трещин в шве и околошовной зоне. Кипящая сталь склонна к старению в околошовной зоне и переходу в хрупкое состояние при отрицательных температурах. В спокойной стали, содержащей не ыенев 0,12% Si, распределени(3 серы и фосфора более равномерно. Эти стали менее склонны к старению. Полуспокопная сталь занимает проме куточное положение мел ду кипящей и спокойной сталью. [c.204]

Рассмотренное разделение зоны термического влияния — приближенно. При переходе от одного структурного участка к другому ргмеются промежуточные структуры. Кроме того, диаграмму железо — углерод мы рассматривали статично, в какой-то момент существования сварочной ванны. В действительности температура в точках зоны термического влияния изменяется во времени в соответствии с термическим циклом сварки. [c.214]

В iieivOTopbix случаях конкретные условия работы конструкций допускают снижение отдельных показателей механических свойств сварного соединения. Однако во всех случаях, особенно Hjin сва )ке ответственных конструкций, швы не должны иметь трещин, пепроваров, пор, подрезов. Геометрические размеры и форма HI ВОВ долиты соответствовать требуемым. Сварное соединение доли но быть стойким против перехода в хрупкое состояние. Иногда к сва )иому соединению предъявляют дополнительные требования (работоспособность при вибрационных и ударных нагрузках, пониженных температурах и т. д.). Технология должна обеспечивать максимальную производительность и окоиомичность процесса сварки при требуемой надежности конструкции. [c.215]

Влияние скорости охлаждения в наибольншй степени проявляется при дуговой сварке однослойных угловых hibob и последнего слоя многослойных угловых и стыковых швов при нало кепии их на холодные, предварительно сваренные швы. Металл многослойных швов, кроме последних слоев, подвергающийся действию повторного термического цикла сварки, имеет более благоприятную мелкозернистую структуру. Поэтому он обладает более низкой 1 ритической температурой перехода в хрупкое состояние. [c.216]

Электрошлаковую сварку широко применяют при изготовлении конструкций из толстолистовых низкоуглеродистых и низколегированных сталей. При этом равнопрочпость сварного соединения достигается за счет легирования металла шва через электродную проволоку и перехода элементов из расплавляелшго металла кромок основного металла. Последующая термообработка, помимо снижения остаточных напряжений, благоприятно влияет и на структуру и свойства сварных соединений. [c.228]

При испытаниях надрезанных образцов на удар хрупкие раз-рутончя переходят в вязкие при повышепии температур испытания. Снижает температурный интервал перехода в хрупкое состояние некоторое увеличение содержания в стали углерода и для ферритпых сталей — азота (примерно в количествах /цщ от концентрации хрома). Такие добавки уменьшают склонность к росту зерна при высоких температурах и улучшают сварочные свойства сталой. [c.261]

Так, для стали 08X13 такой температурой оказывается 100— 120° С. Соответственно могут быть ограничены и температуры подогрева для других сталей, иапример 12X13, 20X13. Верхний предел сопутствующего подогрева следует ограничивать переходом стали к отпускной хрупкости или синеломкости, т. е. температурой для различных сталей в интервале 200—250 С. При любом виде сопутствующего подогрева чрезвычайно опасны резкие охлаждения ветром или сквозняками, так как при этом весьма вероятно появление трещин. [c.267]

Построение плана скоростей ведем в такой последовательности (рис. 24, в). Строим решение первого векторного уравнения, указанного выше от полюса р откладываем отрезок рЩ. изобряжяюшнй гкпрпгтц тпцум д перпендикулярно линии АВ и в соответствии с направлением вращения звена АВ, причем длину отрезка (рй) выбираем равной (АВ) = 25 мм, т. е. строим план в масштабе кривошипа из точки Ь проводим направление Скорости — линию, перпендикулярную ВС. Переходим к построению решения второго векторного уравнения, указанного выше из точки р надо было бы отложить скорость, но она равна нулю, поэтому точку С4 совмещаем с точкой р из точки или, что то же, р проводим направление скорости — линию, параллельную Ах, до пересечения с линией, проведенной перпендикулярно ВС, и получаем точку с — конец вектора скорости точки С. Помещаем в полюс плана точку а и на этом заканчиваем построение плана скоросгей для всего механизма. Скорость точки D находим по правилу подобия конец вектора этой скорости должен лежать на линии (Ьс) и делить отрезок (Ьс) в том же отношении, в каком точка D делит отрезок ВС, т. е. [c.45]

Атомная физика (1989) -- [ c.346 ]

Архитектурное проектирование общественных зданий и сооружений Издание 2 (нет страниц 321-352) (1985) -- [ c.303 ]

Справочник по специальным работам (1962) -- [ c.542 ]

Основы технологии автостроения и ремонт автомобилей (1976) -- [ c.11 ]

Техническая энциклопедия Том15 (1931) -- [ c.293 ]

Электронные спектры и строение многоатомных молекул (1969) -- [ c.0 ]

Ядра, частицы, ядерные реакторы (1989) -- [ c.0 ]

Техническая энциклопедия том 24 (1933) -- [ c.51 , c.293 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...