Коэффициент потерь по длине

На этом закончим рассмотрение местных сопротивлений и перейдем к изучению основного коэффициента потерь по длине дл- Следует отметить, что изучение зависимости потерь напора от многообразных факторов, определяющих движение жидкости, является одним из фундаментальных вопросов гидравлики, которому посвящаются последующие главы настоящего курса. Пока лишь установим структуру формулы для определения указанного коэффициента. [c.68]

Из сравнения (6-23) с (6-4) видно, что коэффициент потерь по длине будет [c.70]

При турбулентном потоке в гидравлически гладких трубах при Re < < 100 ООО для определения коэффициента потерь по длине часто используют зависимость [c.209]

Пример 5-1. Определить оптимальные скорости в газопроводе при следующих исходных данных расход воздуха на газификацию 0 = 36, 6 кг/с расход газов в высокотемпературном газопроводе Ор = 44 кг/ с коэффициент увеличения расхода газа по сравнению с расходом воздуха = 1, 22 длина газопровода 1рл — 80 м коэффициент потерь по длине газопровода X = 0,03 коэффициент, учитывающий срок окупаемости и амортизационные отчисления р = = 0,2 давление воздуха на входе в бустерный компрессор Ро = 10 130 Па коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности газопровода а = 12 Вт/м х X град температура окружающего воздуха /о = 27°С температура наружной поверхности изоляции = 50°С коэффициент загрузки оборудования р. = 0,9 давление воздуха на выходе из нагнетателя = 0,125 МПа удельная стон- [c.130]

Для определения коэффициента потерь по длине X необходимо знать режим движения. Так как в задаче требуется определить расход, а следовательно, скорость неизвестна, предполагаем, что движение происходит в квадратичной зоне, и находим коэффициент С по [c.111]

ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ПОТЕРЬ ПО ДЛИНЕ И КОЭФФИЦИЕНТА ШЕЗИ ПРИ УСТАНОВИВШЕМСЯ РАВНОМЕРНОМ ДВИЖЕНИИ [c.106]

Третья задача решается подбором, так как коэффициент сопротивления системы зависит от диаметра трубы (например, коэффициент учитывающий потери по длине). В этом случае сле- [c.180]

С увеличением длины насадка он переходит в короткий трубопровод, в котором в той или иной степени сказывается влияние потерь по длине (рис. 136). В этом случае формула коэффициента скорости или расхода принимает вид [c.242]

Определение коэффициента Ь может быть выполнено по уравнению (XI.28). В это уравнение входит величина V = 0,002 см /сек — кинематическая вязкость [6] расплавленного гарта. В остальном можно положить, что потери по длине трубопровода будут подчиняться тем же законам, какие [c.239]

Измерительная схема позволяла производить измерение величин, необходимых для последующего определения средних коэффициентов теплоотдачи и гидравлических потерь по-длине экспериментальной трубы. [c.107]

В многочисленных справочниках по гидравлическим расчетам приводятся результаты, полученные И.Е. Идельчиком [2, 3, 6, 9, 23]. Этот автор сводит местное сопротивление к очень малому участку трубопровода (в пределе можно говорить о дельте-функции Дирака). Так как при экспериментальном определении потерь приходится брать участок конечной длины, иногда значительный, то экспериментальная величина потерь разделяется на потери по длине и собственно местные. При этом предполагается, что коэффициент гидравлического трения известен и равен его значению при соответствующем числе Рейнольдса для длинной трубы. Такой подход, безусловно, носит характер очень грубого приближения. В практике многих организаций величину местного гидравлического сопротивления определяют на определенной длине, которая обязательно указывается. [c.106]

При течении жидкости через фильтр (Ф) показания манометров Pi и рз одинаковые (потери по длине на участке между точками установки манометров не учитывать) Соотношение диаметров d /d2=2. Определить коэффициент потерь фильтра [c.133]

Зависимость потерь давления (коэффициента сопротивления) по длине рукавов от числа Рейнольдса имеет явно выраженные участки ламинарного и турбулентного режимов течения жидкости. На участке перехода от ламинарного к турбулентному режиму наблюдается значительный разброс экспериментальных точек (рис. 29, б), поэтому эксплуатировать рукава в этом диапазоне чисел Рейнольдса т рекомендуется. [c.73]

Сумма коэффициентов сопротивления потерь учитывает как потери по длине, так и местные (во входном сечении, в решетках, при изменении площади живого сечения, на закругленных, в выходном сечении и т. д.), определяемые по общим правилам гидравлики. [c.167]

Потери давления в трубопроводе зависят от режима движения жидкости и для каждого режима определяются по соответствующим формулам (см. 13). Общие потери рассчитываемого участка трубопровода складываются из потерь по длине и местных потерь 3 соединениях и изгибах труб, элементах управления и фильтрах. Коэффициенты местных сопротивлений (за небольшим исключением) могут быть определены только экспериментально. Их значения приводятся в справочниках. [c.169]

Сравнивая формулы (7.18) и (7.5), видим, что коэффициент сопротивлений (потерь) по длине дл равен [c.143]

Постепенное расширение (рис. 9.4) (расширяющиеся переходные конусные или призматические участки или диффузоры). В расчетах потери напора в диффузорах часто разделяют на потери, связанные с расширением сечения Лр и потери по длине диффузора Лдл. Соответственно коэффициент сопротивлений д ф условно делится на коэффициенты сопротивления расширения р и дл [c.190]

Опыты показали, что максимальные значения коэффициента расхода соответствуют длине насадка 1== 3 4)с1, когда потерями-по длине можно пренебречь. [c.217]

Описанный эксперимент дает сведения о величине лучистых потерь 8 (Г) с единицы поверхности образца, имеющей температуру Т. Используя эти сведения, можно определить величину продольных тепловых потоков в ограниченном стержне, нагреваемом с одного из торцов. Это обстоятельство и положено в основу измерения коэффициента теплопроводности на данной установке. В этих измерениях работает только торцовый катод. Эмитируемый им поток электронов передает свою энергию торцу образца. Эта энергия рассеивается излучением с остальной его поверхности. Вдоль стержня возникает температурное поле Т (х), характеризующееся значительными продольными градиентами. Как и в предыдущем опыте, температура измеряется в отдельных точках оптическим пирометром. Зная Т(х), мы можем для каждого сечения л рассчитать йТ/йх — градиент температур, а в сочетании с данными дз (7) можем построить распределение тепловых потерь по длине образца х. Расчет коэффициента теплопроводности может быть произведен по формуле [c.340]

Ранее было сказано, что величина потерь энергии по длине определяется по формуле Дарси, в которую входит коэффициент сопротивления по длине Х. Его значение для минерального масла при ламинарном движении в прямом трубопроводе определяется по формуле [c.54]

Рис. 13.23. Распределение локального коэффициента теплоотдачи и гидравлических потерь по длине трубы с винтовой накаткой с различными геометрическими характеристиками

Из уравнений (У1П.25а) и ( 111.26) видно, что при более коротких насадках коэффициент скорости ф, а следовательно, и коэффициент расхода будут увеличиваться, при более длинных — уменьшаться. Опыт показывает, что минимальная длина насадка I, при которой после сжатия струи заполняется все сечение насадка и потери по длине становятся пренебрежимо малыми ( тр 0), равна (3-ь 4) . Насадок такой длины будет обладать наибольшим коэффициентом расхода д,=ф 0,82. [c.145]

Исходными данными для расчета насосного привода являются график деформирующей силы, приложенной к подвижной поперечине допускаемая скорость течения жидкости в трубопроводе характеристика рабочей жидкости коэффициенты местных потерь и потерь по длине трубопровода. [c.274]

Иногда коэффициенты местных сопротивлений выражают через эквивалентную длину 4 прямолинейного участка трубопровода, у которого потери по длине равны по величине рассматриваемым местным потерям, т.е. [c.105]

Опыт 3. Изучить влияние напряжения на дуге на форму шва, разбрызгивание и угар, для чего электродами марки УОНИ-13/45 выполнить наплавку трех валиков при силе сварочного тока 200—220 А, меняя напряжение от 24 до 36 В (за счет длины дуги). Коэффициент потерь 1 5 рассчитать по данным и опыта 2 работы 4. [c.43]

Для приближенных инженерных расчетов можно дальше упростить решение задачи [731. В частности, если принять 61 = 1, то это приведет к дифференциальным уравнениям, вытекающим из обычного уравнения Бернулли без учета влияния путевого расхода [45]. В уравнениях, полученных в работе [45], кроме того, вместо переменного по длине коэффициента сопротивления трения принят постоянный коэффициент сопротивления определяемый экспериментально и учитываюш.ий приближенно кроме потерь в самом подводящем (отводящем) канале изменение удельной энергии за счет отделения (присоединения) масс жидкости п произвольность выбора значения 61. [c.295]

В формулах (6-49 ) и (6-50) [Хсист — коэффициент расхода короткого трубопровода (системы), учитывающий коэффициенты потерь по длине труб и местных потерь напора. [c.159]

Короткими трубами считают трубы небольшой длины, в которых местные потери напора и потери по длине сопоставимы по величине и поэтому принимаются во внимание в расчетах равнозначно в отличии от насадков, где коэффициенты и ф учитыва- [c.113]

В соответствии со схемой во всасывающей линии будут потери на входе с сеткой, на трех закруглениях и потери по длине трубы. Воспользовавшись значениями коэффициентов потерь (табл. IV) для сетки с обратным клапаном сет = Ю, занр = 0,294 (при г1Я = 0,5), и полагая приближенно Х= 0,025, определим д = А.- = [c.201]

Задача 9-18. Рассчитать размеры водобойного колодца прямоугольного сечения при падении струи с водослива с широким порогом (рис. 9-11), если Яо=2,4 м, 5=29,4 л з/сек. Ширина колодца )авна ширине входной части 6 = 6,2 м. Высота падения Р=2,5 м. коэффициент скорости, учитывающий боковое сжатие потока, поступающего из Канала во входную часть, и потери по длине водослива, ф=0,85 (т = 0,26). Бытовая глубина Лб=2 ж. Перепадом Аг при выходе потока из колодца пренебречь. [c.316]

Одним из таких струеформирующих устройств является насадок цилиндрической формы, схема которого представлена на рис. 8.7а. Такой насадок имеет длину /- (3,5 - 4,0)йо- Истечение через него равносильно истечению через отверстие в толстой стенке и потому имеет ряд особенностей. При острых входных кромках на расстоянии примерно равном внутреннему диаметру насадка йо струя сужается с коэффициентом сжатия ЕвзГ 0,64. Пространство между струйным потоком и стенками насадка заполняется жидкостью, находящейся в вихреобразном движении, аналогичном тому, которое наблюдается в застойных зонах местных сопротивлений в напорных трубопроводах. Пройдя это сечение, струя начинает постепенно расширяться, заполняя к выходу все сечение насадка. Поэтому коэффициент сжатия на выходе из насадка становится равным 1. Образование застойной зоны приводит к заметным потерям энергии, поэтому коэффициент скорости <р для такого насадка (равный коэффициенту расхода ц) составляет 0,82. В данном случае наряду с уменьшением средней скорости в сравнении с истечением из отверстия в тонкой стенке имеет место увеличение расхода жидкости. Это значит, что в самом узком сечении потока в насадке средняя скорость жидкости больше, чем при истечении из отверстия в тонкой стенке. Подобный эффект связан с возникновением разряжения в застойной зоне, величина которого при расчете коэффициента потерь по формуле (6.44) с учетом вл" 0,64 и -0,82, достигает 0,75 Н. [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...