Коэффициент сопротивления двух одинаковых

Вариант 10. Груз D m— кг) прикрепляют к середине абсолютно жесткого бруска АВ, соединяющего концы двух одинаковых параллельных пружин, не сообщая начальной скорости пружины не деформированы. Коэффициенты жесткости пружин с =1,5 Н/см. Сопротивление движению груза пропорционально скорости R = 8v (Н), где у —скорость (м/с) а = 60°. Массой бруска Лб и массой прикрепленной к бруску части демпфера пренебречь. [c.174]

На рис. 4.5, а сравниваются также опытные данные, полученные на экспериментальных установках с различным числом витых труб в пучке (Л = 37 и 127). Видно, что характер изменения и и Т для этих двух пучков идентичен, а разброс опытных точек находится в пределах теоретических кривых с коэффициентом К = 0,03. .. 0,09, т.е. среднее значение коэффициента К практически одинаково. Следует отметить, что система уравнений (1.8). .. (1.11) упрощается, если пренебречь в (1.8) членом, характеризующим процесс выравнивания неравномерностей поля скорости вследствие турбулентной диффузии и других механизмов переноса, которые учитываются коэффициентом О/ [39], а также членом, содержащим объемные источники гидравлического сопротивления. Тогда вместо (1.8) получим [c.106]

В дозвуковом потоке сила сопротивления складывается из двух составляющих силы трения по поверхности и результирующей сил давления. Суммарная сила давления не равна нулю, как в идеальной жидкости, так как пограничный слой искажает основной поток и изменяет распределение давления. Следует подчеркнуть, что в конечном счете эти силы сопротивления вызваны влиянием вязкости жидкости. Хорошо обтекаемым называется тело, для которого сопротивление трения много больше сопротивления давления (пластина, параллельная потоку, крыло с малым углом атаки). Для плохо обтекаемого тела (шар, цилиндр) основным является сопротивление давления (или, как иногда называют, сопротивление формы). На рис. 7.8 для наглядности показаны профиль крыла и цилиндр, имеющие одинаковый коэффициент сопротивления. Этот рисунок показывает, насколько велико может быть сопротивление давления для плохо обтекаемого тела по сравнению с сопротивлением трения хорошо обтекаемого тела. [c.184]

Значения коэффициентов сопротивления для двух сфер одинакового размера даны в табл. 6.3.1. При расчетах использовался [c.310]

Коэффициент сопротивления качению при одинаковой массе у четырехосного автомобиля меньш е, чем у двух- или трехосного на деформируемых уплотняемых грунтах ( х> 0) с малой несущей способностью (С = 0,05 МПа) соответственно на 12...15 % и 20...30 %. При удовлетворительной несущей способности (С = [c.188]

Величина коэффициента сопротивления тройника зависит от взаимного направления потоков среды, отношения их величин и сечений труб. Если, в частности, сечение меньшей трубы равно половине сечения большей трубы, то для сварного тройника =2,0 при слиянии двух одинаковых потоков и м = 1,3 при разделении потока на два одинаковых. [c.218]

Как следует из этой формулы, величина коэффициента сопротивления w при той же рабочей скорости V обратно пропорциональна длине пути выбега, а для двух конвейеров с одинаковой длиной выбега отношение коэ( х )ициентов сопротивления пропорционально отношению квадратов скорости. [c.105]

Из рисунка видно, что в одних и тех же двух коленах, но при различном их соединении без наличия прямолинейного участка потери напора при одинаковой скорости движения будут различны. Поэтому такие фасонные части трубопровода должны рассматриваться как одно местное сопротивление, имеющие собственный коэффициент общ- [c.87]

Задача 6.33. Для обеспечения одинаковой скорости движения штоков двух гидроцилиндров, нагруженных силами f, и р2, в систему включен дроссельный делитель потока, в котором плунжер 1, перемещаясь относительно корпуса 2 под действием перепада давлений, перекрывает кольцевые проточки 3 или 4, увеличивая тем самым сопротивление в соответствующей гидролинии. Определить максимальную величину смещения плунжера 1 от нейтрального положения (см. рис.), если известно максимально возможная разность между нагрузками на штоках гидроцилиндров р)—р2) = = 3 кН D = 80 мм d=12 мм ширина кольцевых проточек 6 = 5 мм коэффициент расхода через кольцевые проточки [c.123]

Можно легко показать, что у крыла, имеющего вид чечевицы, состоящей из двух дуг круга одинакового радиуса, коэффициент волнового сопротивления будет равен I—максимальная толщина [c.340]

Исходя из характера корреляционной связи между сопротивлениями копанию на одном ковше и одинаковых условий работы всех ковшей, можно считать, что изменение корреляционной связи между сопротивлениями копанию, действующими на ковш при отработке двух удаленных друг от друга на некоторое расстояние стружек, в направлении вращения ротора описывается семейством подобных кривых вида г (Н). Здесь коэффициент - +i-m [c.475]

При действии ветра под углом к плоскости симметрии пространственной конструкции из двух параллельных ферм нагрузка на нее сначала увеличивается с ростом угла скольжения р (рис. 3.39), потому что при малых углах стержни задней фермы выходят иэ тени передних. При углах р = 20+-30° нагрузка на конструкцию достигает наибольшего значения. С увеличением расстояния между фермами нагрузка на обе растет все меньше. При бесконечно большом расстоянии между фермами характер изменения нагрузки в зависимости от угла скольжения приближается к графику сопротивления изолированной (одинарной) фермы. При отношении 6/с 1,5 рост нагрузки становится уже малым и зависимость ее с увеличением угла р все более приближается к случаю, когда Ь/ = оо. Влияние коэффициента заполнения фермы в пределах 0,25—0,4 проявляется в повышении нагрузки характер ее зависимости от угла р остается примерно одинаковым. При угле р=70° нагрузка на две фермы составляет приблизительно 0,25 наибольшей величины нагрузки с дальнейшим ростом угла р она изменяется мало. [c.77]

Вариант 10. Груз D (/li = 1 кг) прикрепляют в сспедине абсолют)ю жесткого бруска АВ, соединяющего концы двух одинаковых параллельных ппужин, не сообщая начальной скорости пружины не де([)орм .1рованы. Коэффициенты жесткое ги пружин с = 1,5 Н/см. Сопротивление движению груза пропорционально скорости R = 8и, где v — скорость, а = 60°. M s oii бруска АВ и массой прикрепленной к бруску части демпфера пренебречь. [c.141]

Из соображений о подобии следует, что для двух шероховатых труб различного диаметра коэффициент сопротивления Л будет одинаковым в том случае, если размеры выступов шероховатости в обеих трубах относятся так же, как диаметры труб. Гопф и Фромм нашли, что для геометрически подобных шероховатостей коэффициент сопротивления Л пропорционален величине [c.222]

На рис. 2.24 ггриведены диаграммы натяжения лент двух леиточггых конвейеров с одинаковыми характеристиками (ширина ленты 1000 мм, длина конвейера 200 м, про-итводительность 975 т/ч, скорость 2 м/с), с роликоопорами, по которым движется лен-га. Коэффициент сопротивления движению [c.55]

Решетчатый тепломассомер. Описанная в 3.1 технология позволяет получать базовые элементы с практически одинаковыми рабочими коэффициентами и одинаковыми термическими сопротивлениями. Это облегчает подбор секций для двух-, трех и многосекционных тепломассомеров и их попарное дифференциальное включение для более точного измерения разности показаний секций в уравнениях (2.19), (2.20), (2.38) [44]. [c.63]

При близком расположении местных сопротивлений в трубопроводе вследствие взаимного влияния их друг на друга принцип наложения потерь теряет свою силу. На рис. 41 в качестве примера приведены схелш различного соединения двух колен и коэффициенты этих соединений, откуда видно, что в одних и тех же двух коленах, но при различном их соединении без наличия прямолинейного участка потери напора при одинаковой скорости движения жидкости будут различны. Поэтому такие фасонные части [c.83]

Сравнение импульсных коэффициентов тех же заземлителей на рис. 6-6 при одинаковом токе //п.л=25 кА, стекающем с одного луча (кривые 2, 3 при /л=30 м и кривые 6, 7 лри /л=10 м), показывает, что соотношения между значениями коэффициентов заземлителей с Лл—4 и Лл=2 изменяются с увеличением р. В грунте с низким удельным сопротивлением коэффициенты а четырехлучевого заземлителя при длине луча 30 и 10 м меньше, чем двухлучевого, и при /л=Ю м остаются такими во всем диапазоне удельного сопротивления грунта. При /л=30 м в грунте с р>400 Ом-м кривые 2, 3 пересекаются и коэффициенты а четырехлучевого заземлителя становятся больше, чем двухлучевого, вследствие увеличения экранирования лучей четырехлучевого заземлителя с возрастанием р. В грунте же с р<400 Ом-м более низкие значения а четырехлучевого заземлителя обусловлены снижением, по сравнению с двухлучевым, влияния индуктивности и уменьшения экранирования из-за ослабления искровых процессов. Зависимости а=/(р) двух- и четырехлучевых заземлителей при /л= =10 м с увеличением р сближаются и совпадают (кривые б и 7). [c.119]

На рис. 6-7 приводятся зависимости а=/ р) для двух- и четырехлучевых заземлителей с вертикальными электродами. Сравнение этих кривых с кривыми, приведенными на рис. 6-6, без вертикальных электродов, при одинаковых значениях тока и удельного сопротивления земли показывает, что импульсные коэффициенты у лучевых заземлителей с вертикальными электродами возрастают. [c.120]

Если необходимо обеспечить почти полное устранение температурного дрейфа, применяют более сложные схемы термокомпенсации, сущность которой заключается во в1ведении в схему каскада некоторого термочувствительного элемента. Величина сопротивления последнего под действием температуры должна изменяться таким образом, чтобы произошла полная компенсация тепловой составляющей коллекторного тока. В ряде случаев роль такого термозависимого сопротивления выполняет полупроводниковый диод, включенный в непроводящем на-Оравлении. С повышением температуры обратное сопротивление диода снижается. Иногда в качестве термокомпенсирующего элемента целесообразно применять полупроводниковое сопротивление с отрицательным температурным коэффициентом — термистор. Применение термокомпенсирующих элементов предусматривает индивидуальный подбор их для схемы конкретного усилителя. Это затрудняет взаимозаменяемость элементов схемы. Поэтому в многокаскадных усилителях используют полупроводниковые балансовые каскады, где дрейфовые токи в двух усилительных каналах одинаковы по величине и противоположны по направлению (относительно выхода схемы). [c.67]

В некоторых случаях невозможно обеспечить одинаковую температуру в местах установки двух тензопреобразователей, тогда имеет смысл использование так называемых самокомпенсирующихся тензоэлементов. Решетка таких преобразователей выполняется из двух проволок разных материалов, соединенных последовательно. Выбором материала и длины этих проволок в принципе можно добиться, чтобы увеличение сопротивления одной проволоки под действием температуры исключалось бы уменьшением сопротивления другой проволоки с отрицательным температурным коэффициентом. Самокомпенсирующиеся тензометры изготовляют из медноникелевых и никелевых проволок, соединяемых последовательно. [c.259]

Разброс данных лежит в зоне -- 4%. Значения коэффициента теплопроводности монокристалла в наших измерениях практически совпали с данными для поликристаллического образца, чистота материалов примерно одинакова. Следовательно, здесь можно говорить о том, что наличие межзеренных границ в поликристалле не дало заметного вклада в термическое сопротивление образца (при этом следует заметить, что образцы перед проведением измерений, как правило, проходили двух-, трехчасовой обжиг при температуре для Мо 2000° К и вакууме - 5- 10 = мм рт. ст.). Кристаллографи- [c.343]

Пусть четырехполюсник образован стыком двух линий с различными волновыми сопротивлениями (рис. 3.3). Коэффициент отражения от стыка равен р, а электрические длины подводящих отрезков одинаковы и равны 6/2. В этом случае 5ц=рехр(—10), 522=—рехр(—10), 521=5,2=К1—Р ехр(—10). Матрица передачи такого четырехполюсника [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...