Колебания Оптимальное гашение

ОПТИМАЛЬНОЕ ГАШЕНИЕ КОЛЕБАНИЙ [c.128]

Вообще говоря, каждому виду возбуждения соответствует особое оптимальное выполнение демпфера [3]. Однако оказывается, что оптимальные параметры демпфера для гашения различных распространенных в турбомашинах и возбуждающих колебания сил обычно [c.125]

Рис. 22. Оптимальное размещение импульса ударного гашения колебаний линейной системы

На рис. 31 приведены сравнительные характеристики рассмотренных систем динамического гашения с использованием рассеяния энергии, соответствующие оптимальной настройке парциальной частоты упругих колебаний гасителя с трением, настройке этой частоты на резонансную частоту демпфируемой системы, оптимальной настройке поглотителей колебаний с вязким и сухим трением [76]. Динамические гасители с трением оказываются более эффективными, чем поглотители колебаний, однако простота конструкции и надежность последних делают их часто более предпочтительными. [c.345]

Устойчивая надежная работа поршневых компрессорных установок с синхронным приводом при высоких технико-экономических показателях возможна в результате выбора оптимальных параметров синхронного привода, управления колебательными процессами и частотного управления синхронным двигателем. Управлять колебательной динамической системой можно только управлением возникающими незатухающими колебаниями, т. е. возможностью возбуждения или гашения их при различных параметрах ( частота, амплитуда, фаза), или использованием метода взаимного наложения колебаний в сложных колебательных системах. [c.6]

Представление о гашении колебаний пятигранной складки дают результаты ["И]. На рис. 12.16 показаны зависимости от суммарной относительной массы V гасителей оптимальных параметров р и (х, а также коэффициента к, равного отношению квадратов характерных амплитуд колебаний складки до и после установки гасителей. Колебания складки вызывались гармоническим воздействием вентилятора с диапазоном изменения частоты (30—60) с . Ширина диапазона частот воздействия и его положение в спектре собственных частот складки сильно влияют на к. Так, при v = 0,0125, 7=0,05 значения к для прямо- и кососимметричных составляющих воздействия соответственно равны [c.166]

Суть второго способа гашения колебаний состоит в том, что переходные процессы механизмов ПТМ формируются таким образом, что амплитуды колебаний в конце участка торможения будут иметь минимальную величину, причем задача решается на основе выбора оптимальной длины участков разгона и торможения таким образом, что минимизируется общее время переходных процессов при одновременном демпфировании колебаний [7]. [c.82]

На рис. VIII. 10, а, б представлены кривые эффективности демпфирования вертикальных и поперечных колебаний для четырех амортизаторов, установленных по углам амортизируемой платформы. Из кривых следует, что двухкомпонентный амортизатор-антивибратор способен одновременно (на одной частоте) снижать вертикальные и поперечные колебания фундамента. Для этого для каждого блока амортизаторов-антивибраторов подбирались индивидуально упругие элементы антивибраторов, поперечные сечения которых были уже не круглыми, а, например, в виде эллипса. На графике (рис. VIII. 10) видно, что оптимальное гашение для вертикальных и поперечных колебаний происходит при числе оборотов электродвигателя п = 3750 об/мин. При этом использовались в обоих каскадах амортизаторы АКСС 25М, суммарный вес антивибраторов— 12 кг. [c.391]

С целью гашения свободных колебаний пьезопластины, уменьшения длительности зондирующего импульса и расширения полосы пропускания с ее нерабочей стороны приклеивают демпфер. Для обеспечения указанных условий материал демпфера должен обладать акустическим сопротивлением, близким к волновому сопротивлению пьезопластины, и большим коэффициентом затухания. Выполнить одновременно оба требования достаточно сложно. Например, если демпфер изготовлять из латуни или бронзы, акустическое сопротивление которых примерно такое же, как пьезокерамики, не удается эффективно гасить сигналы, излученные в сторону демпфера. Пьезопреобразователи с такими демпферами наиболее оптимально использовать в режиме приема, в частности при приеме сигналов акустической эмиссии. [c.142]

Даны реиомеидации да выбору оптимальных параметров подвески гасителя, обеспечивающих аффективное гашение колебаний при изменении частоты возбуждения в широких щеделах. Рис. 3, библ. i. [c.220]

Силовое управление. Оптимальное управление — сила — находится методами математической теории оптимальных процессов, инженерными рассуждениями [4] или с помощью вычислительных программ (см. гл. V). Ряд идеальных законов движения бойка ударно-вибрационных машин приведено в гл. V (параграф б — для вибромолотов, параграф 5 — для вибротранспортеров, параграф 7 — для ударно-вибрационного гашения колебаний). Дальнейший синтез осуществляется следующим образом. Зная идеальные законы, можно выбрать приводной механизм, преобразующий поток энергии из сети (электро, пневмо и др.) в силу, достаточно близкую к идеальной. После выбора схемы приводною механизма следует определить значения ее параметров. Между двумя соударениями ди( )ференциальные уравнения обычно линейные, кусочнолинейные или позволяют провести линеаризацию. [c.178]

Применение гидравлических виброопор для гашения вибрации и шума предполагает использование гидравлических трансформаторов, настроенных на определенные частоты, которые являются их основными элементами [85-88]. Гидравлические трансформаторы по сути являются дроссельными каналами, соединяющими рабочие и компенсационные камеры гидроопоры. Настройка гидравлических трансформаторов связана с проведением большого объема экспериментальных работ, а при эксплуатации гидроопоры собственные частоты настройки всегда смещаются. Это вызвано тем, что интенсивная диссипация энергии колебаний приводит к нагреванию реологического заполнителя гидроопоры на десятки градусов, что влечет снижение вязкости рабочей жидкости, протекающей через дроссельные каналы, на порядок и более. Исследования, проводимые с различными реологическими заполнителями, позволили выбрать оптимальные по своим характеристикам на частотах ниже резонансных [2]. [c.100]

Экспериментальные исследования, проведенные с ударными демпферами для гашения поперечных колебаний стержней [Л. 44] различной длины и массы, показали, что максимальная эффективность демпфера наблюдается в сравнительно з зком диапазоне отношения 61А —3 3,75, где А — амплитуда колебаний стержня при заклиненном (неработающем) демпфере. Оптимальный зазор рекомендуется принимать равным [c.299]

Из теории колебаний упруго подвешенной массы, подвергающейся периодически меняющемуся воздействию, известно, что гашение колебаний осуществляют либо упругим присоединением к стабилизируемой массе небольшой дополнительной массы, которая колеблется в противофазе с возбуждающими силами, либо периодическим изменением упругих свойств связи. Последнее явилось основанием ряда предложений по использованию в системах синхронного привода поршневых компрессоров пульсирующего возбуждения синхронного двигателя. Именно при таком изменении напряжения возбуждения двигателя периодически меняется упругость связи между полем статора и полем ротора. Задача состоит в определении закона оптимального управления пульсирующим возбуждением, который математически М0ЖН0 сформулировать следующим образом найти функцию возбуждения или [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...