Энергетические показатели основных турбины

Основным энергетическим показателем, характеризующим эффективность работы любой гидравлической машины, является, как известно, ее к. п. д. Вследствие потерь внутри насоса только часть механической энергии, полученной от двигателя, преобразуется в энергию потока жидкости. Точно также и мощность на валу гидравлической турбины меньше мощности протекающего через нее потока воды. Степень использования гидравлической машиной энергии двигателя или потока и измеряется величиной полного к. п. д. Анализируя причины возникновения потерь в гидромашине, можно найти пути к повышению ее к. п. д. Все виды потерь в гидравлических машинах делятся на три категории гидравлические, объемные и механические. [c.10]

В качестве примера ухудшения характеристик гидромашины со временем ниже приводятся данные энергетических испытаний радиально-осевой турбины РО 82 Перепадной ГЭС, проводившихся МИСИ им. В. В. Куйбышева при участии автора. Основные показатели турбины приведены в [c.12]

Совокупность гидравлических явлений, происходящих в разных частях турбины в одно и то же время при передаче энергии от воды к валу, называется ее рабочим процессом. Эти явления в разных условиях работы турбины могут быть неодинаковы, что изменяет ее рабочий процесс или, как часто говорят, ее режим. Для характеристики внутреннего процесса турбины и видимого использования ею энергии воды введен ряд показателей. К основным (энергетическим) рабочим показателям турбины относятся мощность N (в кет), расход Q (в м /сек), число оборотов е минуту п, характерный размер (обычно некоторый диаметр О в м) и к. п. д. Кроме рабочих параметров, турбина характеризуется еще и конструктивными параметрами. [c.330]

В области тяжелого, энергетического и транспортного машиностроения намечается создание стандартов, устанавливающих оптимальные параметрические ряды, технические требования и методы испытаний на турбины и паровые котлы, в том числе для атомных электростанций, дизели, тепловозы, вагоны,, угольное, горнорудное и подъемно-транспортаое оборудование с целью унификации основных узлов и деталей, снижения общего объема производства нетипового технологического оборудования, снижения удельной металлоемкости, повышения технико-экономических показателей и создания условий для развития всех видов специализации производства. Создание новых стандартов на подвижной состав железных дорог вызывает необходимость комплексной разработки стандартов повышенных технических требований на элементы верхнего строения железнодорожного пути с целью увеличения эксплуатационной стойкости и срока службы железнодорожных рельсов, рельсовых скреплений, стрелочных переводов, без чего внедрение новых Стандартов на подвижной состав окажется неэффективным. [c.94]

У толуола, имеющего практически близкие с ДФС показатели по термической стабильности, составляет всего 594 К. Поэтому в ПТУ с этим ОРТ могут быть реализованы как до-, так и сверхкритические циклы. Сравнивая между собой эти циклы, отметим два обстоятельства первое — в одинаковых температурных диапазонах термический КПД до-критических циклов больше, чем сверхкритических второе — положительный наклон пограничной кривой пара на диаграмме состояний в Т — S координатах исключает необходимость перегрева пара на выходе из парогенератора ПТУ с докрити-ческим циклом, что способствует еще больше карнотизации цикла и упрощает конструкцию парогенератора, из числа элементов которого исключается пароперегреватель. Для обоих видов цикла Ренкина положительный наклон пограничной кривой пара на Т — S диаграмме позволяет осуществить процессы расширения рабочего тела на турбине 1—2 и 3—4) целиком в области перегретого пара, создавая тем самым благоприятные условия для ее работы. Однако температура в конце процесса расширения 3—4, определяемая давлением конденсации, оказывается значительно выше нижней температуры цикла, что приводит к необходимости дополнительного отвода теплоты и соответствующему снижению термического КПД цикла. В то же время значительный перепад между температурой рабочего тела в конце процесса расширения 3—4 и температурой конденсации позволяет осуществить регенерацию, которая в основном компенсирует снижение энергетической эффективности цикла, обусловленное спецификой фазовой диаграммы ОРТ. [c.24]

Основные проектные показатели работы опытно-промышленной установки приведены в табл. 36. Внутренние размеры реактора опытно-промышленной установки d = 0,35 м, I = 2,5 м. Возможна несколько более сложная, но и более экономичная схема получения рабочих агентов высокого давления, отличающаяся от рассмотренной наличием газовой турбины, приводящей в движение генератор. В зависимости от расхода и параметров рабочего дгента автономная энерготехнологическая установка позволяет получать мощность, достаточную не только для обеспечения энергетической потребности самой установки, но и для подачи в местную энергосистему, что особенно важно при разработке нефтяных месторождений в районах, отдаленных от населенных центров и линий электропередачи. [c.303]

В каждом отдельном случае необходимо делать сравнительные технико-экономические расчеты для различных типов энергетических установок. Характерным примером обоснованного выбора типа энергетической установки для покрытия пиковых нагрузок является выбор агрегатов для газотурбинной электростанции близ Бэр-Поинт на о. Ванкувер в Британской Колумбии. Изучение нагрузок гидроэнергосистемы Британской Колумбии показало, что необходимая мощность пиковых станций была равна 20 000—40 000 кет к концу лета 1957 г. и около 80 000 кет к концу 1957 г. Коэффициент нагрузки для новой станции при работе ее на номинальной нагрузке будет около 25%. Были произведены сравнения трех типов установок паротурбинной, газотурбинной и дизельной. Поскольку расход топлива не играет решающей роли для пиковой станции, то паровая турбина была признана непригодной для такого графика нагрузки. Поэтому основное сравнение производилось для дизельных установок и газотурбинных без регенерации и с регенерацией. Для сравнительных расчетов были приняты следующие показатели установок (табл. 1-1). [c.8]

Освоенные в настоящее время в производстве турбины, в частности типа К-300-240, К-500-240, будут основными при наращивании энергетических мощностей энергосистем в течение ближайших семи-восьми лет. В дальнейшем необходимо серийное производство турбин уже большей единичной мощности. Поэтому турбинистам необходимо форсировать работы по созданию новых более мощных типов турбин с высокими технико-экономическими показателями, которые могли бы быть основными в энергетике уже после 1975 г. [c.37]

Для определения характеристик твердости и показателей других механических свойств металла энергетического оборудования (барабанов котлов, корпусных деталей турбин, трубопроводов и др.) можно использовать переносные твердомеры. Отечественной промыи -ленностью разработаны и выпускаются переносные твердомеры для измерения твердости по методам Бринелля, Роквелла, Виккерса. Приборы закрепляют на испытуемых деталях с помощью струбцин, магнитных, ленточных или цепных захватов. Нагрузку на индентор создают с помощью руч[шй механической передачи. В табл. 8.87 приведены основные технические характеристики ujnpoKO используемых переносных твердомеров Ивановского ПО Точприборх. [c.337]

Интересное техническое решение по газотурбинной надстройке энергоблока мощностью 300 МВт Костромской ГРЭС было разработано в ВТИ (П.А. Березинец и др.). Был предусмотрен сброс выходных газов ГТУ типа ГТЭ-110 в энергетический паровой котел с частичным вытеснением регенеративного подогрева питательной воды в тепловой схеме ПТУ. Основное оборудование энергоблока газомазутный паровой котел типа ПП-1000/255 ГМ (ТГМП-314) (изготовитель Таганрогский котельный завод) и ПТУ с турбиной типа К-300-240 (ЛМЗ). Автономный режим работы при номинальной нагрузке имеет следующие показатели [c.527]

Вместе с тем N2O4 может быть применена не только в качестве теплоносителя, но и в качестве рабочего тела турбины. Возникает возможность создания одноконтурной схемы энергетической установки. Диссоциирующие газы, кроме того, позволяют достичь значительно большей мощности на один выхлоп турбины, чем водяной пар. Это дает основу для создания одновальной турбины мощностью несколько миллионов киловатт электроэнергии. При этом общая металлоемкость турбин на диссоциирующих газах может быть в 4—5 раз меньше соответствующих по мощности турбин на водяном паре. Благоприятные теплофизические показатели диссоциирующих газов позволяют организовать конденсационные циклы с регенеративным испарителем рабочего тела после сжатия его в жидком состоянии и обеспечить чисто газовый нагрев рабочего тела в основном источнике энергии. Общая металлоемкость энергетических установок на диссоциирующих газах на 30— 40% меньше общей металлоемкости оборудования для контуров с водяным паром меньше соответственно и размеры оборудования. В результате можно применить новые методы компоновки энергетических установок и уменьшить затраты на основное здание, оборудование и вспомогательные установки [4, с. 6]. [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...