Кипение свободной конвекции

Отметим, что при малой разности температур iS.T = T — T" стенки и жидкости Т" перенос теплоты осуществляется путем свободной конвекции жидкости. Увеличивая АТ, можно вызвать процесс пузырькового кипения, при котором движение жидкости обусловлено возникновением, ростом, отрывом и всплыванием пузырей пара. В дальнейшем будет обсуждаться развитый процесс пузырькового кипения. Таковым называют процесс, при котором доля теплоты, переносимая путем свободной конвекции, мала и ею можно пренебречь. [c.264]

Рассмотрим далее способы определения величины при кипении в большом объеме, т. е. в условиях свободной конвекции л<идкости и при кипении в условиях вынужденной. Схему перехода от пузырькового кипения к пленочному можно представить следующим образом. По мере увеличения перегрева = —7" увеличивается число центров парообразования. При некотором АТ паровые пузыри покроют всю поверхность нагрева примерно так же, как твердые шарики одного размера, прилегающие друг к другу и лежащие на ней в один ряд. По-видимому, в условиях, близких к этим, следует ожидать реализации критической плотности теплового потока, так как турбулизация жидкости всплывающими пузырями будет максимальной. [c.271]

Рассмотрим далее способы определения величины при кипении в большом объеме, т. е. в условиях свободной конвекции [c.322]

Факторы, влияющие на интенсивность теплообмена при кипении в условиях свободной конвекции. [c.179]

ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЙ КРИЗИС КИПЕНИЯ ПРИ СВОБОДНОЙ КОНВЕКЦИИ В БОЛЬШОМ ОБЪЕМЕ НАСЫЩЕННОЙ ЖИДКОСТИ [c.192]

КРИТЕРИЙ УСТОЙЧИВОСТИ РЕЖИМА КИПЕНИЯ ПРИ СВОБОДНОЙ КОНВЕКЦИИ [c.198]

При свободной конвекции, обусловленной процессом кипения, поле скоростей движения жидкости является функцией интенсивности парообразования. [c.198]

Выше указывалось (рис. 13-20, 13-21), что характер распределения скорости и температуры в пограничном слое при кипении является сходным с соответствующими профилями в пограничном слое при свободной конвекции однофазной жидкости. Поэтому теплоотдачу при пленочном кипении можно представить формой зависимости, которая применяется при конвекции однофазной жидкости. При турбулентном движении паровой пленки средняя теплоотдача описывается зависимостью [Л. 99] [c.321]

Для условий кипения насыщенной жидкости в большом объеме при свободной конвекции значения критических нагрузок зависят от рода кипящей жидкости, давления, состояния поверхности, условий ее смачивания, наличия в жидкости примесей и поверхностно-активных добавок. [c.323]

BOM кипении оказывается несколько более высокой, чем при свободной конвекции без кипения [Л. 58]. [c.278]

При пленочном кипении на поверхности вертикальных труб и пластин течение пара в пленке обычно имеет турбулентный (вихревой) характер. Поверхность пленки испытывает волновые колебания, толщина пленки растет в направлении движения пара. Опыты показывают, что теплоотдача практически не зависит от высоты поверхности нагрева, а следовательно, и от расхода пара в пленке. В целом процесс оказывается во многом аналогичным свободной конвекции однофазной жидкости около вертикальных поверхностей. В данном случае подъемная сила, определяющая движение пара в пленке, определяется разностью плотностей жидкости и пара g (р —р ). Расчет теплоотдачи в этом случае может проводиться по формуле [53 ] [c.135]

Процесс кипения щелочных металлов, как показывают опытные данные, также характеризуется некоторыми особенностями. При низких давлениях насыщенных паров (ниже 0,3-10 Па) обычно наблюдается неустойчивый режим кипения парообразование происходит нерегулярно, отдельными всплесками, в промежутке между которыми жидкость перегревается. При высоких тепловых потоках перегрев жидкости около поверхности нагрева может быть значительным, достигая десятков и сотен градусов. При вскипании перегрев быстро снижается это вызывает интенсивные колебания температур во всей системе. Неустойчивое кипение металла часто сопровождается также звуковыми эффектами стуком, щелчками, треском и т. д. В целом интенсивность теплообмена при неустойчивом кипении оказывается несколько более высокой, чем при свободной конвекции без кипения [57]. [c.298]

Рис, 4,3. Зависимость коэффициента теплообмена от давления при =3,4-10 Вт/м / — развитое кипение 2—неразвитое 5 —местные минимальные значения а 4 —режим свободной конвекции [4.1] [c.101]

Если сравнение производить по всем опытным данным без подразделения на режимы развитого и неразвитого кипения, то можно отметить качественное и количественное (в пределах суммарной погрешности двух экспериментов) совпадение при пузырьковом кипении в объеме и в трубе ( <0,1 и 0 700—800 кг/м -сек), несмотря на известное влияние скорости во втором случае. В таб . 4.1 представлены результаты обработки имеющихся данных по кипению в условиях свободной конвекции. и естественной циркуляции. (При рассмотрении таблицы следует учитывать, что данные [4.11] получены в опытах с теплоносителем, содержащим 1—2% примесей а, ккал/м -час-град, q, ккал/м -час.) [c.112]

Режимы кипения. Различают по крайней мере три режима кипения жидкости в большом объеме естественная или свободная конвекция пузырчатое кипение пленочнбе кипение (при этом между пузырчатым и устойчивым пленочным кипением имеется переходный режим). [c.468]

Пока перегрев стенки относительно не достигнет величины АГд (начало кипения), достаточной для образования паровых пузырьков, тепло от обогреваемой поверхности отводится свободной конвекцией (рис. 8.3, а), а от жидкости — за счет испарения с ее свободной поверхности. В случае турбулентного свободноконвективного движения зависимость q(A.T) имеет вид q (участок АВ на рис. 8.3). [c.343]

Кипение на горизонтальном пучке гладких труб. Средине значения коэффициентов теплоотдачи при кипении хладагентов на пучке горизонтальнЕ)1Х труб больше, чем на одиночной трубе. Пузырьки пара, поднимающиеся с нижних рядов труб на верхние, интенсифицируют теплообмен на вышележащих трубах за счет турбулнзацни пограничного слоя и создания дополнительных центров парообразования. Испарители холодильных машин обычно работают при небольших плотностях теплового потока и низких температурах кипения. При таком режиме теплоотдача на пучке гладких труб в аммиачных аппаратах происходит в зонах свободной конвекции и неразвитого пузырькового кипения, а в хладоновых аппаратах — в области неразвитого и в начале развитого кипения. Влияние пучка на теплоотдачу сказывается тем меньше, чем больше шероховатость поверхности труб, давление и тепловой поток. [c.206]

Пузырьковое кипение и его фпзпс на горизонтальной поверхности в условиях свободной конвекции ) [c.255]

В простейшем случае a= onst и onst. В реальных условиях а может зависеть от температуры поверхности (например, если на поверхности тела происходит свободная конвекция, кипение, конденсация). [c.17]

Рис. 7-14. Изменение величины Qkv при кипении в недогретой жидкости при свободной конвекции.

При малых плотностях пара (р 7р <Ю ) наблюдается вырождение режима пузырькового кипения. Это вырождение выралсается в непосредственном переходе от режима однофазной свободной конвекции к неустойчи-206 [c.206]

Рис. 13-23, Зависимость <7 р, Д кр, ianp от давления при кипении воды в большом объеме в з сло-виях свободной конвекции.

Толубинский В. И. Теплоотдача при кипении в условиях свободной конвекции.— Труды Института теплоэнергетики АН УССР , 1950, № 2, с. 19—29 определение коэффициента теплоотдачи от стенки к жидкости в горизонтальных и вертикальных испарителях.— Труды Института теплоэнергетики АН УССР , 1952, № 5, с. 71—83. [c.340]

В зависимости от плотности теплового потока и ряда других факторов на поверхности нагрева образуются или отдельные паровые пузыри, или сплошной слой пленки пара, и кипение называется пузырьковым или пленочным. Кроме того, кипение различается по типу конвекции (кипение при свободной конвекции в большом объеме и кипение при в-ынужденной конвекции) и по отношению средней температуры жидкости Т к температуре насыщения (кипение жидкости недогретой до температуры насыщения, — поверхностное кипение при Т < и кипение жидкости, догретой до температуры насыщения при Т Ts). [c.61]

Исследование ([4.1] показало, что для перехода от режима свободной конвекции к пузырьковому кипению необходим более высокий перегрев по сравнению с АТ пер для обычных жидкоствй СО СХОДНЫМИ теплофизическими свойствами. Так, например, фреон-113 вскипал при перегреве стенки по сравнению с Ts на 3—5°, в то время как для начала кипения N2O4 требовался перегрев в 20°. Киносъемка процесса кипения показала также склонность пузырей четырехокиси азота к слиянию при росте на поверхности нагрева и дальнейшем движении в слое жидкости после отрыва. [c.96]

Опыты проводились при количестве примесей в теплоносителе не более 0,2—0,4% (в пересчете на HNO3). В обработку включались данные после стабилизации показаний во времени. Предварительно производилась приработка поверхности теплообмена и теплоносителя в течение 20—30 час, так как замена экспериментального участка или теплоносителя приводила к нестабильности теплообмена и резкому различию по длине трубы Тс. Аналогичное явление наблюдалось, как было рассмотрено выше, и при кипении в условиях свободной конвекции. [c.107]

В результате обработки имеющихся опытных данных по теплоотдаче при кипении N2O4 в условиях свободной конвекции и естественной циркуляции получены следующие выражения для вычисления корректирующего параметра Ка- [c.117]

Как видно из рисунков, расчетные зависимости удовлетворительно описывают имеющиеся опытные данные, полученные при изменении параметров в достаточно широких пределах, и могут быть рекомендованы для практических расчетов теплообмена при пузырьковом кипении в условиях свободной конвекции и циркуляции потока N2O4 со скоростями G <600—700 кг/м -сек и A 5—10%. [c.119]

На рис. 2 нанесены экспериментальные кривые < =/ ( ) и Аг=/ (д), отображающие температурный режим парогенерирующей поверхности в условиях реализации пузырькового и пленочного кипения. Линия АБВГДЕ характеризует температурный режим при переходе на пленочное кипение в условиях термического кризиса (wl < и эо). Эта линия соответствует опытным данным, полученным при кипении в условиях независимого задания температуры парогенерирующей поверхности (f =var). Переход на пленочное кипение в условиях гидродинамического кризиса (д р) характеризуется отрезком на абсциссе, ограниченным слева линией БГ, справа — линией КД. Левая граница соответствует началу области тепловых нагрузок, при которых w l > что приводит к нарушению устойчивой подпитки жидкостью кипящего пристенного слоя. Правая граница области характеризует так называемый затянутый кризис [12,] когда в условиях свободной конвекции специально принятыми мерами по регулированию скорости наращивания тепловой нагрузки после точки Б удается [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...