Модуль

Случайный характер других механических характеристик, например модуля упругости Е, можно учесть, используя формулу полной вероятности. Пусть модуль упругости случаен и закон распределения его/s Е) известен. Принимая значение модуля Е равным фиксированной величиной , определим по формуле полной вероятности/ (vv) [c.7]

Так как процедура учета случайного разброса размеров поперечного сечения и модуля Е подробно разобрана в разд. 1.1 и примерах в разд. 1.2, то здесь и в дальнейших примерах этот учет не производится. [c.18]

Строим решение первого векторного уравнения, указанного выше. От полюса р плана (рис. 25, в) откладываем отрезок (рЬ), изображающий скорость точки В. Длину этого отрезка принимаем равной (рЬ) = (АВ) = 25 мм, т. е. план строим в масштабе кривошипа. Через точку Ь проводим направление скорости Vg д — линию, параллельную Переходим к построению решения второго векторного уравнения, указанного выше. Надо отложить вектор скорости точки С, но так клк модуль его равен нулю, то конец его с помещаем в полюс плана р и из точки р проводим направление скорости f — линию, перпендикулярную СВ. Пересечение ее с ранее проведенной линией, параллельной СВ, дает конец вектора скорости Vg —точку 63. Точку d — конец вектора скорости точки D— находим по правилу подобия из соотношения [c.49]

В к точке А — ускорение Кориолиса в движении точки Вз относительно зв1 на 2, по модулю равное [c.50]

Далее через точку проводим направление ускорения а д (линию, перпендикулярную ED) и переходим к построениям, соответствующим второму векторному уравнению, указанному выше. В точке я помещаем точки и k, так как модули ускорений и равны нулю. Из точки п проводим направление ускорения а с (линию, параллельную хх) до пересечения с линией, ранее проведенной из течки Пдд. Точка пересечения е является концом вектора ускорения точки Е, т. е. ускорения а . Располагаем в полюсе плана точку а и на этом заканчиваем построение плана ускорения механизма. [c.51]

Неравномерное вращательное движение звена рис. 46, б). Инерционная нагрузка состоит из силы инерции Рц> определяемой формулой (9.1), и инерционного момента М,,, определяемого формулой (9,2). Модуль полного ускорения центр. масс звена в этом случае равен [c.78]

Главный вектор Р сил инерции подвижных звеньев механизма будет равен нулю только тогда, когда вектор полного ускорения центра масс этих звеньев будет равен нулю. Это условие выполняется, если общий центр масс 5 подвижных звеньев механизма находится в одной и той же точке, неподвижной относигельно стойки. При частичном уравновешивании вектора он может иметь заданное направление или модуль. [c.87]

Как видно из соотношений (10.6), (10.7), (10.8), модули векторов /ij, Л2, li зависят от величин и расположения масс подвижных звеньев поэтому, изменяя [c.88]

Предполагая, что все силы инерции звеньев приведены к обш,ему центру масс S, определить точку приложения, модуль [c.93]

Реакция характеризуется величиной [модулем), направлением и точкой приложения. [c.104]

Отсюда находим модуль реакции Р путем построе. шя векторного треугольника сил (рис, 60, ду. Рц = (со) i[, (и). [c.106]

Пример 3. Провести силовой расчет одноступенчатого планетарного редуктора Джемса (рис. 62, а). К водилу Н приложен момент сопротивления М — =1 16 нм, а к колесу / — уравновешивающий момент сопротивления Му. Числа зубьев колес равны г, = 20, = 20, г., = 60 модули всех колес одинаковы и равны m = 2 мм угол зацепления колес = 20°. [c.109]

Сила Pff изобразится отрезком (са), а ее модуль будет Р =(са) Хр= 100 -4 = 400 н. [c.111]

Со схемы механизма переносим на план скоростей параллельно самим себе силы в одноименные точки плана. Предварительно момент представляем D виде пары сил Я" и Р , приложенных в точках В и С, с плечом пары, равным модуль этих сил будет равен [c.121]

Жидкое стекло, используемое в качестве связующего, имеет различную плотность (т. е. степень разведения водой), модуль, характеризуемый молекулярным соотношением Si02 и Na O или К О, вязкость и клеющую способность. Важную характеристику жидкого стекла — сухой остаток — учитывают при расчете состава сухой смеси и состава шлаков, образующихся при плавлении покрытия. [c.102]

В связи с большой величиной коэффициента линейного расширения ы низки.м модулем упругости сплав имеет повышенную склонность к короблению. Поэтому 1Шобходимо прибегать к жесткому закреплению листов с помощью грузов, а такгке ннев-мо- или гидравлических прижимов на специальных стендах для сварки полотнищ и секций из этих сплавов. Ввиду высокой теплопроводности алюминия приспособления следует изготовлять из материалов с низкой теплопроводностью (легированР1ые стали и т. п.). [c.354]

Использование такого подхода часто вызывает большие вычислительные трудности. Поэтому можно предложить следующую процедуру учета случайности модуля Е, дающую приближенный результат, но в запас надежности. Принимаем значение модуля Е равным Я-, величина которого ищется из условия, что вероятность того, что > равна причем > Язад. Тогда расчет можно производить по формулам (1.7) и (1.6), но вместо Язад в уравнение (1.6) надо подставлять величину [c.7]

Круглая пластина радиусом 1 м нагружена в центре сосредоточенной силой, величина которой случайна и распределена по нормальному закону гпр = 5000 Н ар = 500 Н). Концы пластины защемлены по всему контуру. Надо так подобрать толщину Л, чтобы надежность пластины пс жесткости равнялась 0,9962. Известно, что с вероятностью = 0,9986 случайный модуль Е>2 - 10 Па. Случайный разброс толшдаы пластины следует учитывать с доверительной вероятностью Hf, = = 0,9986, т.е. = 0.999. Пусть = 0 5 - м = 2 10" Па. Дм [c.11]

И)8. Определить модуль и направление главного вектора сил гнерции подвижных звеньев кривошипно-ползунного механизма при ф1 = 45°, если 1ав = 50 мм, 1цс = g- [c.93]

Определить реакции в кинематических парах А и В одноступенчатой зубчатой передачи, если к колесу 2 приложен момент М = 5 нм, а к колесу / — уравновешиваюш,ий момент Му. Модуль зацепления т = 10 мм, числа зубьев колес = 20 и = 80, угол зацепления = 2(f. [c.116]

Определить реакции в кинематических парах Л, В и С и уравновешивающий момент Му, приложенный к колесу 1 двухсту-пенчг1Той передачи с зубчатыми колесами, если к колесу 3 приложен момелт Мз = 3 нм. Модуль зацепления т = 20 мм, числа зубьея колес 2 = 20, 2а = 50 и = 40, угол зацепления = 15°. [c.117]

Определить реакцию в кинематической паре В и уравновешивающий момент Му, приложенный к водилу Н планетарного одгюступенчатого редуктора, если к колесу 1 приложен момент Ml == 2 нм. Модуль зацепления т — 2.0 мм, числа зубьев колес Zj == = 20, = 20 и 2з = 60, угол зацепления Kq = 20°. [c.117]

Машиностроительное черчение (1985) -- [ c.236 ]

Машиностроительное черчение (1987) -- [ c.11 ]

Техническое черчение (1983) -- [ c.146 , c.147 , c.150 ]

Справочник металлиста. Т.1 (1976) -- [ c.149 ]

Теория и техника теплофизического эксперимента (1985) -- [ c.337 ]

Гидравлика. Кн.2 (1991) -- [ c.0 ]

Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению (1975) -- [ c.0 ]

Моделирование конструкций в среде MSC.visual NASTRAN для Windows (2004) -- [ c.0 ]

Теория пластичности (1987) -- [ c.0 ]

Промышленные полимерные композиционные материалы (1980) -- [ c.150 ]

Металлы и сплавы Справочник (2003) -- [ c.0 ]

Справочник металлиста Том5 Изд3 (1978) -- [ c.149 ]

Словарь-справочник по механизмам (1981) -- [ c.187 ]

Оптический метод исследования напряжений (1936) -- [ c.0 ]

Нелинейные волновые процессы в акустике (1990) -- [ c.0 ]

Справочник машиностроителя Том 3 (1951) -- [ c.622 , c.641 ]

Гидравлика (1984) -- [ c.0 ]

Машиностроительное черчение (1981) -- [ c.171 ]

Механика сплошной среды Часть2 Общие законы кинематики и динамики (2002) -- [ c.0 ]

Теория упругости (1937) -- [ c.0 ]

Теория механизмов и детали точных приборов (1987) -- [ c.82 ]

Справочник машиностроителя Том 4 (1956) -- [ c.295 ]

Справочник по допускам и посадкам для рабочего-машиностроителя (1985) -- [ c.247 ]

Экономическая информатика и вычислительная техника Издание 2 (1996) -- [ c.156 , c.166 ]

Словарь - справочник по механизмам Издание 2 (1987) -- [ c.225 ]

Расчёты и конструирование резиновых изделий Издание 2 (1977) -- [ c.0 ]

Основы прогнозирования механического поведения каучуков и резин (1975) -- [ c.0 ]

Справочник машиностроителя Том 6 Издание 2 (0) -- [ c.4 , c.295 ]

Методы статических испытаний армированных пластиков Издание 2 (1975) -- [ c.0 ]

Термопласты конструкционного назначения (1975) -- [ c.0 ]

Техническая энциклопедия Том15 (1931) -- [ c.172 ]

Техническая энциклопедия Том20 (1933) -- [ c.159 ]

Материаловедение Технология конструкционных материалов Изд2 (2006) -- [ c.0 ]

Основы теории и проектирования САПР (1990) -- [ c.284 ]

Внедрение Международной системы единиц (1986) -- [ c.0 ]

Компьютерное материаловедение полимеров Т.1 (1999) -- [ c.0 ]

Структура и возможности систем P-CAD для Windows (2004) -- [ c.108 ]

Справочное руководство по черчению (1989) -- [ c.440 , c.445 , c.448 , c.449 , c.461 ]

Инженерная графика Издание 3 (2006) -- [ c.0 ]

Проектирование на ПЛИС архитектура, средства и методы (2007) -- [ c.52 ]

Справочник металлиста Том 1 Изд.3 (1976) -- [ c.149 ]

Порошковая металлургия Изд.2 (1980) -- [ c.159 , c.172 , c.185 , c.295 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...