Парогенератор реактора AGR

Реактор SM-1. На рис. 9.7 показано изменение уровня мощности дозы, создаваемой долгоживущей активностью и измеренной в двух точках вертикального парогенератора реактора SM-1 IB зависимости от времени его работы. Более высокий уровень мощности дозы на пароперегревательной секции мв- [c.315]

Характеристика конструкционных материалов паровых котлов, парогенераторов, реакторов [c.12]

Парогенераторы реакторов, охлаждаемых углекислым газом [c.184]

Парогенератор реактора на быстрых нейтронах [c.187]

При создании парогенераторов реакторов на быстрых нейтронах, возникают проблемы, из которых не все пока решены. Наиболее серьезные трудности возникают из-за реакции натрия с водой, которая может произойти, если течь не будет быстро обнаружена, и привести к разрушению большого числа труб, так как вырвавшаяся из первой же разрушенной трубы струя пара может очень быстро повредить соседние трубы. Последствия могут быть даже более серьезными, так как реакция может привести к бурному увеличению объема или в случае образования каустической соды может вызвать интенсивную коррозию под напряжением. Конст- [c.187]

Парогенератор реактора ВВЭР [c.85]

Котловая вода, вода парогенератора, реактора ф .в) — вода, находящаяся в элементах указанных агрегатов. [c.8]

Парогенераторы реакторов ВВЭР-440/ВВЭР-1000 [c.141]

От четырех парогенераторов реактора ВВЭР-1000 по четырем трубам пар подается к четырем блокам комбинированных стопорно-регулирующих клапанов, расположенным по обе стороны турбины. Все четыре регулирующих клапана перемещаются одновременно, т. е. в турбине используется дроссельное парораспределение. [c.359]

В первом типе реакторов дисперсный поток несет частицы диспергированного ядерного топлива, совмещая при проходе через активную зону свойства системы теплоотвода и системы горючего. Последнее свойство в связи с потерей критичности исчезает при движении через парогенератор. Здесь дисперсный поток выступает в основном лишь как теплоноситель, если не иметь в виду появление запаздывающих нейтронов и значительную его радиоактивность. Отрицательным также является абразивное действие твердых частиц. В качестве последних можно использовать частицы металлического легированного урана, UO2, U , материалов для воспроизводства ядерного топлива (естественный уран, торий). В качестве несущей среды возможно применение как жидкости, так и газов. [c.390]

Инженеры и исследователи сталкиваются с задачами, связанными с движением двухфазных систем в проточной части низкого давления обычных конденсационных паровых турбин и в проточной части турбин атомных электростанций, работающих на насы-щенно.м паре, в парогенераторах и атомных реакторах, в различных теплообменных аппаратах. [c.6]

Нормы расчета на прочность элементов реакторов, парогенераторов, сосудов и трубопроводов атомных электростанций, опытных и исследовательских ядерных реакторов и установок. — М. Металлургия, 1973.— 408 с. [c.359]

Рис. 1.1. План реакторной установки со снятой верхней защитой I — реактор 2 — парогенератор 3 — насос 4 — контур бетонной защиты.

Теплоноситель — вода — нагревается в реакторе от 190 до 270° С. Эта вода становится радиоактивной из-за происходящей реакции (п, у) и может производить вредное действие. Поэтому нагретая вода поступает в теплообменники — парогенераторы — и выходит отгула при температуре 190° С, тепло передается воде второго контура (рис. 102). Во втором контуре образуется пар с давлением 12,5 атм и температурой 250 — 260° С, который поступает в турбогенератор электростанции. [c.317]

J — реактор 2 — теплообменник (парогенератор) 3 — циркуляционные насосы 4 — турбогенератор 5 — конденсатор 6 — [c.317]

Схема ядерной энергетической установки. Процесс преобразования энергии в ядерной энергетической установке (рис. 18.34) состоит в следующем в ядерном реакторе 1 в результате деления ядер расщепляющихся элементов (атомного горючего) выделяется количество теплоты Q при некоторой температуре 1р. Из реактора эта теплота отводится потоком теплоносителя в парогенератор 2 и передается там рабочему телу термодинамического цикла. Этот цикл аналогичен циклу обычной паросиловой установки (то обстоятельство, что пар образуется в парогенераторе, а не в паровом котле с огневым нагревом, не является существенным). Теоретический цикл паросиловой ядерной энергетической установки изображен на рис. 18.35, а линия аЬ представляет собой линию охлаждения первичного теплоносителя при передаче теплоты [c.591]

Парогенератор реактора Магнокс [c.184]

В первых конструкциях парогенераторов реактора AGR использовались навитые спиральные трубы, установленные таким же образом, как в реакторах типа Магнокс . В более поздних конструкциях были применены спиральные сборки, помещаемые в цилиндрические каналы в стенках корпуса реактора, которые в случае необходимости могли быть переставлены. Теплоноситель здесь является более агрессивным, чем в реакторе Магнокс , так как имеет более высокую температуру (650° С по сравнению с 380° С в реакторе Магнокс ), более высокое давление (4,2 МН/м по сравнению максимум с 2,8 МН/м ) и большее число соединений, порождающих водород, которые добавляются, чтобы ограничить потери графита. Полностью раскисленные углеродистые стали могут быть использованы до 360° С, при более высокой температуре необходимо применять стали, содержащие хром и 0,6% Si. Эти стали хорошо сопротивляются коррозии во всем диапазоне температуры, поэтому проблема материалов для парогенераторов как с многократной циркуляцией, так и прямоточных не возникает при условии, что с увеличением температуры для обеспечения -стойкости при окислении будут использованы более высоколегированные стали. Эта проблема может, однако, возникнуть для прямоточных парогенераторов при работе на докритических пара-метра , так как существует опасность коррозии под напряжением, которая может иметь место, если растворы с высокой концентрацией солей из зоны испарения попадут в перегреватель, сделанный из одной из аустенитных сталей серии 300. Для полной безопасности от коррозии под напряжением существенно, чтобы этот материал работал при перегреве по крайней мере 90°. Это не вызовет конструктивных трудностей, так как максимальная температура, при которой материал должен противостоять коррозии под напряжением, выше 470° С и представляет собой сумму 350° С+ 90°4-30° (градиент по трубе). Однако уровень воды в прямоточных парогенераторах, работающих на докритических параметрах, контролировать трудно. Различие уровней в трубах может уменьшить перегрев в одних из них до уровня, когда появляется риск возникновения коррозии под напряжением, и увеличить температуру других до значений, при которых в конце экс-ллуатации реактора можно ожидать появления коррозионного разрушения. Одним из решений этой проблемы является использование высококремнистой стали с 9% Сг и 1% Мо в сочетании с удачной конструкцией, что дает возможность обеспечить одинаковый уровень во всех трубах. Возможно также применение никелевых сплавов, таких, как сплав 800, который показал хорошее сопротивление коррозии под напряжением, а также воздействию СОг во всем рабочем диапазоне температуры. Однако разработка [c.185]

Проблем, возникающих при подборе материалов для парогенератора реактора HTR, гораздо меньше, чем для AGR. Обычно используется спиральная конфигурация труб, характерная для последних вариантов парогенераторов реактора AGR. Скорости взаимодействия с примесями в гелии и в СО2 сравнимы, что делает возможным использование низколегированных ферритных сталей вплоть до высокой температуры, уменьшая таким образом риск разрушения аустепитных сталей перегревателя. Основной заботой при конструировании является обеспечение высоких значений пределов ползучести и прочности в течение всего срока службы парогенератора. [c.186]

Парогенератор реактора PWR представляет собой устройство, в котором обычная или тяжелая вода, служащая теплопередающей средой, циркулирует по трубам, окруженным водой, превращающейся в пар. Необходимо сохранять чистоту водного теплоносителя и создавать условия, при которых он не будет воздействовать на внутреннюю поверхность труб. В конструкциях, которые до сих пор эксплуатируют, пространство между трубами очень мало, поэтому трудно избежать появления застойных зон, располагающихся несколько выше трубной доски, в результате чего появляется коррозия наружной стороны труб, а это может привести к их разрушению, например от вибрации. Появившиеся протечки приводят к загрязнению радиоактивными веществами второго контура, что вызывает необходимость ремонта, который обычно заключается в заглушивании трубы с обеих сторон трубной доски. [c.186]

Первые парогенераторы реактора PWR изготавливали из труб нержавеющей стали типа 18/8 и хотя этот материал работал удовлетворительно на некоторых станциях более трех лет, появление значительной коррозии под напряжением в процессе эксплуатации привело в большинстве случаев к замене их более коррозионно-стойкими материалами. Широкое распространение получили ннконель и монель-металл, которые обладают устойчивостью к коррозии под напряжением, а для некоторых будущих станций предлагается использовать сплав 800. Увеличение содержания никеля от 40% в инкаллое до 60% в инконеле улучшает сопротивляемость коррозии под напряжением и, хотя и в меньшей степени, питтингу. [c.186]

Рис. 13.5. Конструкция трубиой доски выходе натрия через труб-для парогенератора реактора на быст- г rj

Большую группу составляют многочисленные конструкции прямоточных парогенераторов реакторов ВВЭР, из которых реальное применение нашли пока только прямотрубные парогенераторы фирмы Бабкок и Вилькокс (рис. 1.10). Эти парогенераторы характеризуются наличием пучка прямых труб в, по которым вода высокого давления опускается вниз противотоком с водой второго контура, поднимающейся по меж-трубному пространству. При этом диаметр трубных досок, в каждой из которых размещается только половина концов труб, оказывается меньше, чем в парогенераторе с U-образными трубами, соответственно меньше и диаметр самого корпуса. Верхняя часть парогенератора оказывается в условиях пленочного кипения 77, далее имеется область, где передача тепла идет к слабо перегретому пару 10 при очень малом температурном напоре. Массовые скорости во втором контуре невелики — порядка 200—300 кг/м --с, что приводит к низким коэффициентам теплоотдачи, к перегретому пару. [c.23]

К герметичным помещениям, рассчитанным на избь[точное давление, на АЭС с ВВЭР относят помещения, где располагаются парогенераторы, реактор, насосы первого контура, компенсатор давления, гидроаккумуляторы, помещения специальной водоочистки, вытяжных вентиляционных центров. Для одноконтурных АЭС — это реакторное помещение, машинный зал, верхние отметки деаэратор- [c.524]

Во втором типе реакторов присадка к обычному теплоносителю дискретных тонкодиспергированных частиц преследует в основном цель интенсификации теплоотвода в активной зоне реактора и теплоотдачи в парогенераторе. Согласно данным гл. 6 подобный эффект возможен в газодисперсных потоках и не имеет места в гидродисперсных. Поэтому рассматриваемая мера целесообразна лишь в газовых реакторах. [c.390]

Наряду с гомогенными и квазигомогенными реакторами с жидкими суспензиями известны также предложения использовать горючее в виде потока газовзвеси [Л. 171] или в виде гравитационного слоя [Л. 296]. На рис. 12-4 представлена схема атомного реактора (Нидерланды), доложенная на Женевской конференции по мирному использованию атомной энергии. Частицы горючего перемещаются нисходящим гравитационным слоем в технологических каналах, а затем транспортируются гелием через элементы парогенератора в исходное положение. Сепарация частиц происходит в циклонах, а гелий отсасывается циркуляционными газодувка-ми. Для обеспечения большей надежности движения внизу каналов предусматриваются вибраторы. В отличие от этой схемы в [Л. 355,] описан реактор также с движущимся слоем горючего, но при этажном , а не параллельном расположении активной зоны и парогенератор-26—2503 393 [c.393]

При использовании газографитовой взвеси в качестве охладителя реакторов выявлена оптимальная (с точки зрения удельной выработки электроэнергии и компактности) скорость газографитовой взвеси. При неизменной геометрии каналов и заданном топливе это оптимальное значение скорости меньше скорости чисто газового теплоносителя. Она близка к скорости взвеси, определяемой из условий равенства затрат мощности на транспорт. Установлено, что замена газового теплоносителя газографитовым при равной мощности на перекачку может позволить увеличить мощность реактора типа Хантерстон примерно вдвое при одновременном уменьшении требуемого числа парогенераторов. Повышение к. п. д. составило 1, 2 абсолютных процента, так как удельная доля затрат на собственные нужды уменьшилась. Согласно расчетам, применение газографитовой взвеси взамен чистого газа (гелия) в высокотемпературных условиях может позволить увеличить мощность атомной уста новки при неизменных габаритах в несколько раз. [c.396]

Так, при изготовлении корпуса реактора ВВЭР-1000 из стали 15Х2НМФА и корпуса парогенератора из стали 10ГН2МФА обечайки толщиной 80...285 мм собирали на скобах и сваривали многопроходной сваркой под флюсом с подогревом (120...250°С), причем заданную температуру в процессе сварки поддерживали с помощью [c.290]

Если в качестве теплоносителя применяют жидкие металлы (натрий, калий), которые бурно реагируют с водой, то осуществляют два промежуточных контура. Последние умепынают опасность распростраиепня радиоактивного металла в случае аварии установки. На рис. 20-3 изображена схема трехконтурной атомной электростанции, где 1 — реактор 2 — первый промежуточный теплообмен-инк 3 — насос для перекачки теплоносителя 4 — парогенератор, НЛП второй теплообменник 5 — насос для данного контура 6 — турбогенератор 7 — конденсатор 8 — питательный насос 9 — биологическая защита. [c.320]

Тепловую мощность реактора определяют по количеству теплоты, передаваемой теплоносителем в парогенератор. Тепловую мощность реактора Q p при прохождении через парогенератор т Ksl K теплоносителя определяют из уравнения [c.321]

Для судовой установки ледокола Ленин был принят цикл сдавлением Pi == 29 бар и температурой перегретого пара 310° С, что позволило снизить конечную влажность пара (рис. 20-5). Однако перегрев пара в парогенераторе с водяным теплоносителем применяется только-в специальных установках. Как показывают расчеты, более высокий к. п. д. АЭС получается при применении огневого пароперегрева. Р1апример, для бельгийской с кипящим реактором давление вторичного пара 47 бар, а после огневого перегрева [c.321]

Для отвода тепла из активной зоны через реактор прокачивают теплоноситель, который переносит тепло из реактора в парогенератор или газонагреватель, где оно передается воде или газу. По типу теплоносителя различают реакторы с обычной водой в качестве теплоносителя, реакторы с органическим теплоносителем, реакторы с жидкометаллическим и газовым теплоносителями. [c.10]

Для АЭС с реакторами с газовым теплоносителем (типа АОСК) возможны два типа компоновки — с радиальным и вертикальным расположением теплообменников [1]. Реактор, парогенераторы и весь первый контур теплоносителя, как правило, заключается в корпус нз предварительно напряженного железобетона. Для возможности наблюдения и ремонта теплообменников, газодувок и высокотемпературных участков первого контура вокруг активной зоны размещена внутренняя защита, выполняемая обычно из графита и стали и обеспечивающая доступ [c.81]

Помещение с парогенераторами можно кратковременно посещать сразу же после остановки реактора, поэтому мощность дозы уизлучения в нем от остановленного реактора не должна превыщать 14 мбэр/ч. [c.299]

Примерами цилиндрических сосудов давления могут служить различные баллоны, выпускаемые нашей промышленностью, технологические емкости, аппараты, применяемые в нефтяной, газовой и нефтеперерабатывающей промышленности (нефтегазовые сепараторы, ректи-фикационные колонны, реакторы, теплообменники и др.), парогенераторы, оборудование атомных и тепловых электростанций. [c.8]

Наличие жидкой плеикп имеет решающее значение и для теплообмена, в частности, для отвода тепла с греющей стенки канала, за счет которого иленка испаряется. При интенсивном испарении, когда из-за отдува паром капли из ядра потока не успевают подпитывать пленку, спа лможет исчезнуть (течение станет дисперсным) или потерять свою сплошность. При этом из-за отсутствия надлежащего контакта нагревающей стенки с жидкой фазой может произо тп ухудшение теплообмена и перегрев стенки. Это явление называется кризисом теплоотдачи из-за высыхания пристенной жидкой пленки пли иногда — кризисом теплоотдачи второго рода (с м. 6). Существует еще кризис теплоотдачи при пузырьковой кипении (первого рода), который может произойти при больших тепловых нагрузках из-за объединения паровых пузырьков, образующихся на греющей стенке, в паровую пленку, что также нарушает контакт жидкости с греющей стенкой и может привести к аварийному перегреву последней (см. ниже 8). Кризисы теплоотдачи являются фактором, который ограничивает мопщости ядерных реакторов, парогенераторов, осложняет работу т])убчатых нечей в технологии. [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...