Расчет толстостенных труб Цилиндрическая труба

В учебном пособии изложены основные положения курса теории упругости и элементы теории пластичности, приведены примеры решения плоской задачи в прямоугольных и полярных координатах, дан расчет толстостенных труб при внешнем и внутреннем давлении и при насадке, расчет вращающихся дисков, тонких прямоугольных и круглых плит, цилиндрических оболочек, стержней при кручении. Приведены задачи термоупругости и пластичности. [c.2]

Эта формула широко применяется в расчетах прочности толстостенных цилиндрических труб и сосудов. Распределение напряжений о,, 0 в предельном состоянии показано в левой части фиг. 34. [c.117]

ГЛАВА XII. РАСЧЕТ ТОЛСТОСТЕННЫХ ТРУБ 12.1 Цилиндрическая труба [c.258]

В связи с широким применением в инженерной практике цилиндрических многослойных труб, получаемых из тонкого листа путем навивки на цилиндрическую оправку, большую актуальность приобретает исследование напряженного состояния отдельных слоев и оболочки в целом как в процессе намотки, так и в условиях ее эксплуатации при действии внутреннего давления. Вначале многослойные сосуды рассчитывали как толстостенные. Затем появились новые методы расчета, учитывающие явления, которые присущи только этим видам сосудов [1—4]. Однако анализ прочности многослойных сосудов сопряжен с трудностями, обусловленными специфическими особенностями их конструкции и технологии изготовления. [c.267]

Натяги и посадки. Формула Ляме. Из курса Сопротивление материалов [39] известно решение (формулы Ляме) для напряжений и деформаций толстостенных труб под действием внутреннего и внешнего давлений. Это решение получено в предположении, что длина трубы существенно больше ее радиуса, материал трубы однороден, поверхности контакта идеально гладкие. Применяя это же решение к расчету соединений с натягом цилиндрических деталей, считают, что расчетный (теоретический) натяг N и давление р на стыке деталей связаны зависимостью Ляме, которая является основой для расчетов соединений с натягом при подборе посадки [c.111]

Для сравнения коэффициентов запаса, полученных из расчета гидроцилиндров по предельному состоянию, могут быть использованы формулы для толстостенных труб и цилиндрических оболочек. [c.86]

Остаточные напряжения в цилиндрических прутках и толстостенных трубах определяют путем снятия концентрических слоев, измерения деформаций трубы или прутка и расчеты напряжений ведут по формулам продольных. [c.82]

Для расчета при упругопластическом состоянии цилиндрического элемента рассмотрим цилиндрический элемент толстостенной трубы или цилиндра с опорой на дно, с внутренним радиусом и наружным /-2, испытывающий внутреннее давление р или р ах- Причем имеется в виду, что этот цилиндрический элемент замкнут между неподвижными стенками или фланцами. [c.56]

Горев Б, Б., Цвелодуб И. Ю. Применение энергетических уравнений ползучести к расчету толстостенной цилиндрической трубы. — В кн. Динамика сплошной среды. Новосибирск. Институт гидродинамики СО АН СССР, 1974, вып. 17, с. 99—105. [c.97]

Расчет гидроцилиндра. Гильзы гидроцилиндров по своим геометрическим характеристикам занимают промежуточное положение между толстостенными цилиндрами и цилиндрическими оболочками. Для них отношение радиуса срединной поверхности к толщине стенки Rjh — Ъ... 15 (для цилиндрических оболочек R h> >15, а для толстостенных цилиндров Rjhab). Поэтому анализ расчета гидроцилиндров должен основываться на использовании формул, справедливых для толстостенных труб и цилиндрических оболочек. [c.84]

Сравнение формул (И) и (12) показывает, что, представляя гидроцилиндры как толстостенные трубы, можно получить значение предельного давления, на 16% превышающее то же значение, полученное моделированием их цилиндрической оболочкой. Расчет по предельному состоянию дает завышенные значения коэффициента запаса лт=рт/,Ошах при использовании формул для тонкостенных труб. [c.86]

Была показана возможность вычисления перемещений в статически определимых задачах идеальной теории и указаны условия, когда данная возможность осуществляется. Необходимость в определении поля перемещений вызвана расчетом состояния упругопластического тела, накопившем необратимые деформации, в частности при оценке уровня остаточных напряжений в условиях полной разгрузки. Более того, в процессах разгрузки возможно возникновение повторных пластических течений, которые определяются именно уровнем накопленных пластических деформаций. Пластические течения при общей разгрузке тела существенно перераспределяются итоговые остаточные напряжения, поэтому возможность вычисления в каждом состоянии перемещений в элементах конструкций выступает необходимым условием для вычисления остаточных напряжений. В настоящей статье, на основе приемов, предложенных Д.Д. Ивлевым, рассмотрена одномерная задача о нагрузке и разгрузке толстостенной трубы, изготовленной из упругопластического материала и нагружаемой давлением на ее внешней цилиндрической поверхности. Рассмотрены случаи, когда деформации в материале можно считать малыми и когда прдположение о малости деформации недопустимо. Особое внимание уделено явлению возникновения повторного [c.75]

Влияние внутренней резиновой камеры рукава на передачу гидростатического давления. Влияние камеры изучал Фельзенбург [12], рассматривая камеру как цилиндрическую толстостенную трубу, прочно привулканизованную к текстильному каркасу и находящуюся в условиях трехмерного напряженного состояния. Поскольку деформации внутренней резиновой камеры, ограниченные каркасом рукава, незначительны, к резине приложимы закон Гука и уравнения Ляме, относящиеся к расчету напряжений в толстостенных трубах (открытых с концов). [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...