Уплотняющие детали

Конт - тное усилие на участке уплотнения поддерживается постоянным и независимым от давления за счет равенства эффективных площадей сильфона и выступа уплотняющей детали. Чтобы обеспечить необходимое усилие на контактной плоскости, в конструкции применена пружина. [c.25]

Для механизмов, работающих в области переменных температур и имеющих уплотнение с неразрезными графитовыми кольцами, следует учитывать разницу в линейном расширении металла и графита. Если это не учесть, то при значительном изменении температуры может произойти заклинивание уплотняемой детали и разрушение колец. [c.129]

Высокое качество обработки поверхностей сальниковой камеры, сопрягаемых с набивкой, и подвижной уплотняемой детали. Среднеарифметическая высота неровностей штока ответственной арматуры при этом не должна превышать = 0,12 -г 0,16 мкм, а стенки камеры Дд = 1,0 -г [c.3]

Детали, расположенные в сальниковой камере, работают в условиях контакта с сальниковой набивкой, а часто и с рабочей средой. Как правило, конструкции арматуры не исключают контакта этих деталей с подвижным штоком или шпинделем. Поэтому материалы этих деталей должны обладать стойкостью к коррозионному разрушению в контакте с сальниковой набивкой и рабочей средой и оказывать минимальное влияние на механический износ подвижной уплотняемой детали. [c.49]

В зависимости от характера перемещения подвижной уплотняемой детали путь скольжения определяется следующим образом. [c.73]

Выше отмечалось, что герметичность неподвижного сальника с сухой, непропитанной набивкой определяется при прочих известных условиях (проницаемость набивки, степень прижатия ее к уплотняемым деталям и др.) геометрическим фактором Л/F. У сальников подвижных соединений этот фактор определяет их герметичность до начала перемещения подвижной уплотняемой детали. В результате перемещения штока (вала, шпинделя), имеющего шероховатую поверхность, происходит истирание прилегающего к штоку слоя набивки и удаление из камеры продуктов износа. Место удаленных частиц набивки остается незаполненным и через создавшиеся пустоты просачивается уплотняемая рабочая среда. [c.74]

Возрастающую роль в герметичности уплотнения начинает играть при. этом интенсивность износа и удаления из камеры частиц материала набивки. Геометрическим фактором, определяющим герметичность,становится уже h Id, поскольку на износ влияет не площадь поперечного сечения набивки, а поверхность контакта, определяемая диаметром подвижной уплотняемой детали. [c.74]

Обычно износ материала набивки зависит от ряда факторов, главными из которых являются шероховатость поверхности подвижной уплотняемой детали вид движения относительно набивки (вращательное, 76 [c.74]

Опыт подтверждает, что для сухих непропитанных набивок при отсутствии выгорания и интенсивного износа слоя, прилегающего к подвижной уплотняемой детали, применим закон Дарси. [c.94]

Уравнение Дарси раскрывает взаимосвязь между физическими свойствами и параметрами рабочей среды и свойствами сальниковой набивки, силовыми факторами, действующими на нее, а также геометрическими размерами. Это уравнение позволяет определять утечку через неподвижный или подвижный сальник в исходном состоянии, т.е. до начала износа набивки, возникающего вследствие перемещения подвижной уплотняемой детали. По этому уравнению и вытекающим из него зависимостям могут быть также найдены оптимальные геометрические размеры сальниковой камеры. Связь между утечкой q (или С) и высотой набивки может быть представлена как = п, (1/А), а между утечкой и площадью поперечного сечения набивки как q =п2р, или в общем случае q =п(Р/ Л). [c.95]

На основании полученного расчетным путем значения требуемого натяга представляется возможным определить необходимые размеры как пресс-форм, так и колец сальниковой набивки при заданных размерах диаметров сальниковой камеры и подвижной уплотняемой детали. [c.102]

В целях уменьшения неравномерности распределения напряжений по высоте набивки, вызванной трением набивки о сопряженные детали, затяжку сальника следует производить с периодическим перемещением подвижной уплотняемой детали, что особенно эффективно для штоков и шпинделей диаметром от 30 мм и выше. Для этого после обычной затяжки сальника делают два-три цикла перемещения штока и подтягивают несколько ослабевший сальник до первоначальной величины усилия на рукоятке ключа, после чего снова делают два-три цикла перемещения уплотняемой детали и окончательно подтягивают сальник. [c.105]

Подобный кольцевой дисковой блок изображен на рис, 334. Блок притягивается к уплотняемой детали центральным болтом, упирающимся в выпущенные- за пределы резинового кольца кромки металлического листа. [c.153]

Вид движения уплотняемой детали [c.192]

В зависимости от скорости уплотняемой детали. [c.192]

Беззазорное (или близкое к нему) соединение достигается в основном с помощью какого-либо мягкого эластичного материала, который под действием внешней силы Р или сил давления жидкости поджимается к этим поверхностям, создавая плотный контакт, не допуская при движении уплотняемой детали образования зазоров, по которым могла бы течь жидкость. [c.482]

Ниже нами рассмотрены вопросы обеспечения такой герметичности, при которой в течение заданного времени на поверхности уплотняемой детали не образуются отрывающиеся от нее капли жидкости. Поскольку многие факторы, влияющие на работу и герметичность уплотнительного узла, не поддаются расчету, опыт эксплуатации уплотнений, подобных рассматриваемым (проектируемым), приобретает особую важность при оценке неизвестных параметров. [c.483]

Обозначение типоразмера манжет Диаметр уплотняемой детали dr di Масса 1000 шт., кг [c.322]

При конструировании узлов уплотнения с U-образными (рис. 18) или шевронными (рис. 19) манжетами особое внимание необходимо обратить на разгрузку их от боковых усилий. Для восприятия боковых усилий обычно применяются направляющие манжетные втулки с точной посадкой по уплотняемой детали [c.71]

Пригодна также набивка АГ-50, выполняемая холодным прессованием колец из асбестографитовой массы по ТУ 38114 218-76. Она рекомендуется и успешно применяется в сальниках отечественной арматуры при давлении до 350 кгс/см и температуре 65О С. Аналогичные набивки также стали производиться такими ведущими западногерман- скими фирмами, как Бургманн , Меркель и др. Для облегчения правильного выбора сорта набивки кроме рекомендованных параметров и рабочей среды эти фирмы приводят допустимый интервал pH и максимальную скорость перемещения уплотняемой детали относительно набивки. В арматуре эта скорость редко превышает 1 м/с. Однако объективные показатели свидетельствуют о том, что указанные набивки существенно различаются между собой. Так, при определении термостойкости этих набивок при температуре 300°С, близкой к рабочей для пароводяной арматуры АЭС, установлено, что потери массы (в % по отношению к начальной) соответственно составляют [c.15]

Первый случай соответствует скольжению более твердой детали, имеющей меньшую номинальную поверхность касания. При равных условиях сила трения и повреждение поверхностей во втором случае меньше, чем Б первом. Поэтому наиболее выгодным расположением металлов является случай, когда сравнительно твердая поверхность с большей площадью касания скользит по более мягкой поверхности. Это означает, что материал подвижной уплотняемой детали должен быть более твердым, нежели материал втулки сальника, поднабивочного и фонарного колец. Для весьма твердых металлических поверхностей, работающих в режиме упругого контакта, допустимо применение одноименных металлов. [c.49]

Критерием качества работы сальниковых уплотнений подвижных соединений является ресурс. Ресурс работы сальника определяется максимальным числом циклов перемещения, или оборотов вращения уплотняемой детали. Он может быть представлен общим путем скольжения детали относительно набивки до такой степени износа граничного слоя набивки (реже — вала), которая приведет к разгерметизащо сальника, или отказу. Последний характеризуется величиной удельной утечки через сальник, превышающей заранее обусловленную величину. Часто отказ можно наблюдать визуально по утечке рабочей среды либо по шуму вытекающей струи пара или газа. [c.73]

На ресурс работы сальникового уплотнения влияют прочность материала набивки, качество сопряженной с набивкой поверхности подвижной уплотняемой детали (шероховатость, эллиптичность, конусность), высота набивки в сальниковой камере, характер и скорость перемещения уплотняемой детали, усилие и равномерность затяжки сальниковых болтов, рабочая среда и степень воздействия ее на набивку (термическое, химическое, радиационное), параметры среды. Для обеспечения работы устройства в течение заданного времени при определенном режиме его эксплуатации реальный ресурс работы сальникового уплотнения должен быть равен расчетному ресурсу либо превышать его. Ресурс работы сальника может быгь определен по результатам соответствующих испытаний с учетом реальных условий. [c.73]

Тонкин слой набивки, прилегающии к перемещающейся уплотняемой детали, подвергается износу и разрушению. Вследствие истирания подвижной деталью пористость материала в этом тонком слое более высока, чем в остальном объеме набивки. Этот слой представляет собой совокупность соединенных между собой в виде извилистых каналов пустот и перемычек между ними (рис. 38). Снижение пористости этого слоя до пористости остального объема набивки, казалось, бы, можно осуществить за счет осевого сжатия и заполнения пустот материалом из основного объема. Однако практически это сделать невозможно, так как относительно жесткие перемычки при сжатии оказывают значительное сопротивление материалу набивки, стремящемуся деформироваться в радиальном и осевом направлениях и заполнить пустоты. Заполняемость указанных пустот в значительной мере зависит от пластических свойств материала набивки, характеризуемых величиной коэффищ1ента бокового давления. [c.75]

Внезапный выход из строя устройств или целой системы вследствие отказа сальникового уплотнения связан со значительньп ш убытками. Поэтому необходимо вскрыть причину отказа и найти эффективнре средство, позволяющее предупредить его. На основании многочисленных опытов можно предположить, что случаи отказа наиболее вероятны при уплотнении сред с высоким давлением, способствующим выносу из камеры частиц набивки, отделившихся в результате износа. Возникновению отказа в значительной мере способствуют увеличение шероховатости поверхности подвижной уплотняемой детали, сопряженной с набивкой, эксцентриситет, биение и перекос этой детали относительно камеры. [c.78]

Известно, что износостойкость сапьниковой набивки в значительной мере зависит от качества сопряженной с ней поверхности подвижной уплотняемой детали. Чем совершеннее поверхность штока, вала, шпинделя, тем долговечнее работа сальника. Качество поверхности уплотняемой детали определяется технологическим способом ее обработки. [c.80]

Принимая = 0,3 и запас устойчивости т= p plpp, получаем толщину стенки уплотняемой детали [c.101]

Одним из наиболее ращюнальных способов создания начальной герметичности сальникового уплотнения следует считать установку в сальниковую камеру кольцевых элементов набивки с предварительным натягом. Максимальный эффект при таком способе может быть достигнут от применения предварительно спрессованных в пресс-форме колец набивки. Посадка в камеру колец с натягом способствует как уплотнению самого материала колец, так и созданию бокового давления набивки на сопряженные с ней уплотняемые детали. [c.101]

В случае необходимости смены набивки следует аккуратно удалять старую набивку. При этом обращать внимание на защиту от повреждений перемещающейся уплотняемой детали. Извлекать набивку проволокой и другими подобными предметами запрещается. Для этой цели при отсутствии в арматуре устройства для гидровыпрессовки набивки надо иметь специальные экстракторы с винтовыми головками и гибкими вали--ками между головкой и рукояткой, позволяющими легко и эффективно извлекать сильно уплотненную в сальниковой камере набивку. Для сальников разных размеров должны быть соответствующие экстракторы. Для более удобного извлечения набивки из камеры следует использовать одновременно два экстрактора, расположенных по диаметру. Камеру и шток необходимо тщательно очистить, после чего удалить остатки старой набивки. [c.104]

При частом перемещении подвижной уплотняемой детали в условиях действия на сальник высокого давления рабочей среды утечка через уплотнение прогрессирует за счет разрушения и выноса из сальника материала, прилегающего к подвижной детали слоя набивки, что наиболее характерно для дроссельно-регулирзтощей арматуры. Поскольку износ по окружности и по высоте происходит неравномерно, для большинства набивок, имеющих относительно невысокие пластические свойства, за счет подтяжки сальниковых болтов не удается существенно повысить герметичность до первоначальной величины. [c.106]

Некоторые трудности вызывает крепление резины к уплотняющей детали из-за свойства листовой резины легко образовывать складки. Способ, позволяющий устранить этйт недостаток и вместе с тем обеспечивающий надежное крепление резинового листа, заключается в армировании резины. Уплотняющие детали такого типа получают опрессовкой с обеих сторон металлического листа с расположенш ши в шахматном порядке отверстиями. Затекание резины в отверстия обеспечивает прочную связь резины с листом. [c.152]

Тип уплотнения 1 рабочего давления, KPf K рабочей температуры. скорости движения, м/сек Вид движения уплотняемой детали [c.190]

Тип уплотнения рабочего давления, кГ1см рабочей температуры, °С скорости движения, Mf eK Вид движения уплотняемой детали [c.191]

Металлический корпус (низколегированные сташ), бронзовые уплотняющие детали и поливинилхлоридные прокладки [c.265]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...