Устойчивость при осевом сжатии

Трехслойные конические оболочки с ортотропными- несущими слоями рассматривал Риз [229], который сформулировал задачу устойчивости при осевом сжатии, изгибе, кручении и при комбинированном воздействии этих нагрузок. Численные результаты были, однако, получены только для случаев осевого сжатия и чистого изгиба. Устойчивость трехслойных ортотропных оболочек других форм, насколько известно автору, не рассматривалась. [c.249]

Экспериментально исследована упругая устойчивость при осевом сжатии цилиндрических спирально многослойных оболочек, длина которых составляет три радиуса и менее. Установлено, что при одинаковой толщине слоев критические напряжения многослойной оболочки незначительно отличаются от критических напряжений одного слоя. Увеличение толщины внутреннего слоя приводит к повышению критических напряжений, которое может составлять примерно 50 %, если общее число слоев равно, например четырем, а внутренний слой вдвое толще. Приведены результаты исследования устойчивости при осевом сжатии и совместном действии осевого сжатия и внешнего давления многослойных оболочек с точечными связями между слоями в виде заклепок или сварных соединений. Наличие таких связей существенно повышает величину критического внешнего давления, а следовательно, эффективно нри указанном совместном нагружении многослойных оболочек. [c.384]

Гусев Б. М. Расчет тонкостенных цилиндрических аппаратов на устойчивость при осевом сжатии и изгибе. — Химическое машиностроение , [c.347]

В заключение отметим, что результаты расчета на устойчивость при осевом сжатии заполненных стеклопластиковых оболочек по предлагаемой методике удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными работ [111, 116] (табл. 3.1 Рз — разрушающая нагрузка Ркр> Ркр — критическая нагрузка для незаполненной и заполненной оболочек). [c.144]

Устойчивость при осевом сжатии, внешнем давлении и изгибе поперечной силой многослойных оболочек [c.208]

Устойчивость при осевом сжатии, внешнем давлении 209 [c.209]

Устойчивость при осевом сжатии. Критические усилия находили численно, исходя из формулы (5.7). Анализ результатов расчета оболочек из шести типов материалов монослоев (см. табл. 5.1) с геометрическими размерами варианта I R/h = 100, I = 2R, h — 1,5 мм) и варианта II R/h = 200, I = 2R, h = 0,75 мм) позволяет сделать следующие выводы [c.218]

Гузь А. Н. и др.]. О пределах применимости прикладных теорий в задачах устойчивости при осевом сжатии цилиндрических оболочек. — Механика полимеров , 1970, № 1. [c.154]

Устойчивость при осевом сжатии цилиндрической панели со слабо закрепленным [c.269]

В работах [4, 86, 192, 215] рассматривается оптимизация оболочек из композитных материалов по устойчивости при осевом сжатии или внешнем давлении с переменными по координатам характеристиками. В качестве критерия оптимальности используется условие минимума веса оболочки (точнее массы или объема) при ограничениях на прочность и устойчивость. [c.46]

Если вопрос о запасе прочности и устойчивости при осевом сжатии решается сравнительно просто ( 82), то при внецентренном сжатии тот же вопрос оказывается более сложным. Сложность этого вопроса объясняется тем, что для внецентренно сжатого стержня существуют две различные опасности. [c.370]

БОЛЕЕ СЛОЖНЫЕ СЛУЧАИ ПОТЕРИ УСТОЙЧИВОСТИ ПРИ ОСЕВОМ СЖАТИИ СТЕРЖНЯ [c.410]

Эта формула дает меньшие значения частот, чем получаемые для свободно опертого стержня без сжимающей осевой силы. Указанные значения зависят от члена 8Р/Е1л , представляющего собой отношение осевой силы к эйлеровой критической сжимающей нагрузке. Если это отношение становится равным единице, частота низшей формы колебаний принимает значение, равное единице, и тогда приходим к случаю потери устойчивости при осевом сжатии. [c.411]

УСТОЙЧИВОСТЬ ПРИ ОСЕВОМ СЖАТИИ [c.135]

Слоистая цилиндрическая оболочка, наиболее устойчивая при осевом сжатии [c.326]

Та же труба может потерять устойчивость и при осевом сжатии (рис. 486). Аналогичное явление имеет место и при закручивании трубы (рис. 487). [c.412]

Тонкостенный цилиндр при осевом сжатии также способен потерять устойчивость. При этом цилиндрическая оболочка приобретает несимметричную складчатость, а число образующихся в поперечном направлении складок определяется отношением радиуса оболочки к ее толщине. Сходная картина наблюдается при скручивании цилиндрической оболочки. Цилиндрические, конические, сферические оболочки теряют устойчивость также и под действием внешнего давления. [c.120]

Весьма любопытно, что потеря устойчивости происходит по синусоиде, т. е. так же, как и при осевом сжатии. Кроме того, потеря устойчивости происходит при той скорости, при которой отдача струи как раз равна критической силе Эйлера. Действительно, отдача струи, т. е. реактивная сила.струи, равна, как известно, [c.237]

Устойчивость цилиндрической оболочки при осевом сжатии [c.258]

УСТОЙЧИВОСТЬ МНОГОСЛОЙНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК ПРИ ОСЕВОМ СЖАТИИ [c.201]

Приведенные результаты экспериментального исследования многослойных оболочек при осевом сжатии могут быть использованы для расчета устойчивости многослойных труб при монтажных и эксплуатационных воздействиях, с учетом того, что случай изгиба трубопровода можно по максимальным сжимающим напряжениям привести к рассмотренному выше случаю осевого сжатия. [c.207]

Анализ показывает, что для партий опытных образцов № 1, 2, 6 при равных отношениях M%/De, Ml/Dh критерии статистического подобия Aip/(M Mft) и Dp/ DeDI) имеют достаточно близкие значения. На этом основании можно считать, что в процессе приближенного моделирования несуш,ей способности цилиндрических оболочек из перечисленных партий образцов статистические свойства явления потери устойчивости при осевом сжатии учитываются о удовлетворительной точностью. [c.169]

Киреев В.А. Алгоритмы и программа расчета на устойчивость при осевом сжатии заполненных и незаполненных неравномерно нагретых по толщине цилиндрических оболочек из композиционных материалов.—В кн. Проектирование, расчет и испытания конструкций из композиционных материалов Руководящие технические материалы.—М. Изд. ЦАГИ, 1981, вып. VIII. [c.384]

Расчет на устойчивость цилиндрических оболочек с начальными прогибами при внешнем давлении. В изл женных ниже расчетах, которые были выполнены автором ) в 1956 и 1958 гг., рас-сматривалбя только случай а = 1, так как для этого случая имеются результаты экспериментов и он наиболее широко встречается на практике. Поскольку используемый здесь метод совпадал с тем, который применялся при исследовании случая потери устойчивости при осевом сжатии и который весьма подробно бьш описан в 7.2 (см. уравнения (7.5а), (7.56), (7.6а)-(7.6к), (7.7а)-(7.7е) ), то нет необходимости вдав аться здесь во все его подробности. [c.519]

В статье [104] описана серия экспериментов по исследованию устойчивости при осевом сжатии цилиндрических оболочек о ограничением прогиба внутрь, наружу и свободных от односторонних ограничений на нормальные перемещения срединной поверхности. Испытывались точеные на оправке обо-точки из полимера ВНГШ, стали СтЗ, бронзы Бр.ОФ-03. Все )болочки тонкие R/h = 18...91), средней длины, шарнирно зпертые. При испытании свободных оболочек получено критическое напряжение сжатия о . = 0,1 Oq, поэтому в эксперименте зафиксировано только снижение а по отношению к а . При испытании оболочек с вкладышем наблюдалась только осесимметричная форма потери устойчивости с образованием одной кольцевой складки у места закрепления оболочки. Величина Оо == а /а принимала значения от 1,09 до 1,20. В отдельных экспериментах имело место резкое снижение о. Оболочки в обойме теряли устойчивость как по осесимметричной, так и по неосесимметричной формам, причем = 1,1...2,8. Отмечено сильное влияние первоначального зазора между штампом и оболочкой на величину а и форму потери устойчивости. Оболочки теряли устойчивость за пределом упругости. [c.22]

Для сравнения результатов, получаемых по формулам 2 и 3, были проведены численные расчеты на устойчивость при осевом сжатии трехслойных цилиндрических стеклопластиковых оболочек. Принималось, что несущие слои оболочки выполнены из материала АГ-4С со следующими х актеристиками модуль упругости =2650 дан1мм коэффициенты Пуассона [Jl.J = 0,1 и .2 = 0,125. Оболочки имели следующие параметры Я = 750мм длина/ = 2000 мм толщина несущих слоев [c.10]

Одним из основных расчетных случаев является нагружение, вызывающее потерй устойчивости, которая в трехслойных конструкциях может происходить по различным формам (см. рис. 16 гл. 4). Устойчивость трехслойных цилиндрических оболочек с ортотропными несущими слоями при осевом сжатии была, по-видимому, впервые исследована в нелинейной постановке в работе Марча и Куензи [180]. Однако впоследствии Берт И др. [391 показали, что в этой работО принята неудачная форма потери [c.247]

Марч, и Куензи [180] представили линейный анализ устойчивости цилиндрической оболочки с ортотропными несущими слоями при кручении. Риз [229] сформулировал задачу устойчивости таких оболочек при осевом сжатии, изгибе, кручении, а также при воздействии любой комбинации этих нагрузок. Однако численные результаты им были получены для случаев раздельного или совместного осевого сжатия и изгиба при свободно опертых и защемленных кромках. Эти задачи рассмотрены также в работе Риза и Берта [231]. [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...