Сила давления среды на шток

Сила давления среды на шток [c.165]

Qo = Qyn — Qd + Qm + (28) где 0Ш — сила давления среды на шток — формула (14) прочие обозначения — как прежде. [c.168]

В некоторых видах арматуры при силовом расчете приходится учитывать силу давления среды на шпиндель или шток [c.165]

Силы давления среды на шпиндель или па шток 165 [c.398]

Эпюры уплотняющих сил. На фиг. 6 дана эпюра неуравновешенных сил, действующих на сдвоенное кольцо. Для простоты здесь рассматриваются только силы давления среды. Влияние упругости кольца не учитывается. При высоких давлениях среды эти допущения не вносят существенных ошибок. Для поршневых колец на штоках, работающих в условиях высоких скоростей и низких давлений воздуха, такие допущения не являются правомочными, так как в этом случае упругость колец играет существенную роль. [c.63]

Сильфонное уплотнение штока обеспечивает полную герметичность соединения и исключает необходимость обслуживания в период эксплуатации. При применении сильфонов следует проверить их долговечность в зависимости от величины хода и количества циклов работы. Кроме того, при проектировании некоторых видов арматуры нужно учитывать силу, создаваемую гидростатическим давлением среды на сильфон, а также силу, создаваемую его жесткостью. [c.164]

Запорные вентили с сильфонным уплотнением штока рассчитываются с учетом силы, создаваемой жесткостью сильфона Qm, определяемой по формуле (9). В некоторых случаях должна учитываться сила гидростатического давления среды на сильфон Qg, определяемая по формуле (8). В целях предотвращения возможности скручивания сильфонов в сильфонных клапанах предусматривается шпоночное направление штока. [c.168]

В таком сальниковом уплотнении сила, действующая на прокладку, возникает от действия давления р на площадь поперечного сечения крышки JTD 4A. Эта сила настолько велика и так сильно спрессовывает набивку, что позволяет обойтись малой ее высотой по сравнению с высотой набивки у штока. Достоинством таких конструкций является автоматическое подтягивание соединения давлением среды, т.е. самоуплотнение. Ширина набивки не должна браться слишком малой, иначе материал опорного кольца будет работать за пределами упругости и может стать хрупким. В отличие от подвижных сальников неподвижные характеризуются гораздо меньшей относительной высотой набивки h/d = 0,05 -г 0,2 по сравнению, например, с сальниками штока задвижек высокого давления, для которых обычно hjd = 1,5 -г 3,0, [c.8]

Установлено, что коэффициент трения в сальнике не зависит от температуры рабочей среды. Сила же трения меняется с ростом температуры, что объясняется выгоранием набивки, уменьшением ее плотности и фактической площади контакта со штоком, а следовательно, и боковым давлением на шток. Для разных набивок влияние температуры на силу трения различно. Однако если материал набивки не выгорает либо производится своевременная подтяжка сальника, то сила трения в сальнике остается неизменной. [c.48]

Когда затвор находится в закрытом состоянии, на шток пневмопривода действует давление рабочей среды, выталкивающее его из полости крана. Этой силе противодействуют давление управляющего воздуха на поршень пневмоцилиндра, сила трения в уплотнении штока и сила трения в самом затворе. [c.145]

Принцип действия датчика реле основан на уравновешивании силы, создаваемой давлением контролируемой среды на сильфон, силой упругой деформации регулировочной пружины, соответствующей заданной уставке. Перемещение дна сильфона через шток передается на переключатель, производящий переключения в электрической цепи. [c.179]

Для повышения работоспособности резины при высоком давлении среды в различных конструкциях КУ создают для уплотнителя условия всестороннего объемного сжатия, при которых повышается как эрозионная устойчивость резины, так и ее прочность при контактном нагружении в статике и в динамике [42]. КУ по схемам 7—10 применимы для давлений до 40 МПа. В КУ по схеме 7 используются профилированные металлические кольца, которые передают возникающую при посадке клапана на седло силу на весь объем в КУ по схеме 8 уплотнитель размещен в замкнутом объеме в КУ по схеме 9 использовано давление герметизируемой рабочей среды, для чего во вставном резиновом элементе и в штоке выполнены каналы, В КУ по схеме 10 давление среды также вызывает близкое к объемному сжатию состояние — здесь свободным остается узкий участок поверхности резины между седлом и грибком либо седлом и обоймой (в зависимости от направления рабочей среды). [c.12]

Из объема V часть сжатого воздуха б а поступает в атмосферу, давление н температура которой равны соответственно и Т , а часть 0у —в полость ограниченного объема с переменным давлением Ру и температурой Ту. В пневматических системах это могут быть утечки сжатого воздуха в окружающую среду и в полости с более низким давлением. Предположим, что под действием сжатого воздуха, поступившего в систему, давление р в объеме V повысится, несмотря на утечку части воздуха, и поршень переместится. Поршень, шток и прикрепленные к нему части имеют массу т. Со стороны остального механизма действует сила Р (t). Принимая, что термодинамические процессы в пневматических приводах можно рассматривать как протекающие при установившихся режимах истечения, система уравнений будет иметь вид [c.299]

Известные методы [5, 53] измерения утечек сред через уплотнители не позволяют осуществлять их непрерывную регистрацию, особенно в условиях возвратно-поступательного движения. Положительное решение задачи может быть получено с помощью устройства, схема которого приведена на рис. 87. Принцип действия устройства основан на нарушении равновесия сил, действующих в замкнутой системе, вследствие утечки среды. Рабочая среда от источника постоянного давления 4 через вентили 5 и 5 подается в верхнюю и нижнюю полости дозатора 2, а также в рабочую полость контролируемого узла 8 с уплотнителями 7. При этом шток 10 занимает крайнее [c.127]

Влияние места расположения УПС в агрегате па их работу. Эксплуатационные свойства УПС существенно зависят от сочетания направлений движения контртела и действия сил давления (рис. 4.3). На УПС штоков (рис. 4.3,а), которые, как правило, вьщвигаются в направлении среды с давлением ро < р, сила Рр действует только в одном направлении. В этом случае применяют УПС одностороннего действия, создаваемые на основе манжет (см. рис. 4,1, д, е, и) или плавающих колец. Б зависимости от направления движения штока его ход [c.153]

По найденной силе Q рассчитывают зажимные устройства при-способлег.ий. Зная силу ( , можно выбрать схему зажимного устройства с ручным приводом, считая, что усилие на рукоятке не должно превышать 15 кгс. По силе Q можно найти силу на штоке пневматического и гидравлического приводов, а по ней — диаметр цилиндра при заданном давлении рабочей среды. [c.80]

Теоретически можно представить, что в случае значительного превышения давления на асбестографитовую набивку от затяжки сальника над действующим на нее давлением рабочей среды преобладающим по высоте набивки видом трения будет сухое. Ближе к рабочей полости оно может быть граничным или жидкостным. Однако с течением времени после более или менее продолжительной работы штока контактирующий с ним слой набивки истирается и уносится из сальниковой камеры через образовавшийся зазор, а между набивкой и штоком образуется жидкостный клин. В результате этого вид трения может значительно измениться и превратиться полностью в жидкостный. Такой период работы следует связывать со значительной утечкой уплотняемой среды. Естественно, что сила трения и коэффициент трения должны соответственно меняться. [c.45]

Методика проведения опытов заключалась в следующем. В камерах рабочего участка стенда (см. рис. 12) устанавливали набивку определенной высоты. Для создания аналогичных условий в опытах кольца набивки марки АГ-1 подобно кольцам набивки марки АГ-50 подвергали предварительному формованию при давлении 600 кгс/см . С помощью механизма затяжки стенда создавалось определенное осевое давление на набивку в диапазоне от 50 до 250 кгс/см . Установленную величину усилия затяжки поддерживали постоянной. Силу трения измеряли после 10 циклов перемещения штока, т.е. при относительно стабилизированном режиме трения. Давление подаваемой в рабочий участок уплотняемой среды изменялось ступенчато от 50 кгс/см и выше. Одновременно измеряли высоту сальниковой набивки, поскольку А = /Озат) Измерения производили на каждой ступени затяжки сальника при различных давлениях рабочей среды. По окончании измерений при данном усилии затяжки давление рабочей среды сбрасывалось до нуля и устанавливалось новое усилие затяжки. После этого проводили о.чередную серию опытов. Коэффициент трения определяли путем вычислений с использованием опытных данных. Результаты опытов представлены на рис. 27-30. [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...