Нагрузка динамическая в валопроводе

ВЛИЯНИЕ ДИНАМИЧЕСКОЙ СТРУКТУРЫ ТРАНСМИССИЙ НА РАСПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗКИ ПО ВАЛОПРОВОДУ [c.271]

Определение гармонических коэффициентов влияния позволяет найти реакцию машины на приложение рассматриваемого возбуждающего усилия и таким образом оценить влияние динамической структуры трансмиссии машины на распределение нагрузки по валопроводу и определить наиболее нагруженные детали. [c.271]

Рис. 7. 11. Распределение динамических составляющих нагрузки ио валопроводу

Реакцией редуктора, как и любой другой упругой системы, на изменение внешних и внутренних сил является возникновение колебаний, в данном случае крутильных и изгибных колебаний валопровода. Именно эти колебания вместе с динамическими нагрузками в самом зацеплении и определяют нагрузочный режим передачи. [c.235]

Крутящие нагрузки, действуюш,ие на коленчатый вал, состоят из суммарных (набегающих) моментов от периодических усилий, приложенных к шатунным шейкам, и динамических эффектов, связанных с крутильными колебаниями, возникающими в системе коленчатого вала совместно с вращающимися частями присоединенных агрегатов или валопроводом установки. Для уточненного определения величин действительных крутящих моментов в сечениях коленчатого вала должен выполняться расчет, вынужденных колебаний эквивалентной динамической системы с учетом ее демпфирующих свойств и особенностей возмущающих сил. Для определения величин переменных крутящих моментов упрощенно предполагалось, что моменты от периодических усилий и динамические моменты от резонирующих гармоник могут непосредственно суммироваться. В рассматриваемом случае коленчатый вал имеет настроенный маятниковый антивибратор крутильных колебаний, при котором на режиме полной мощности динамический момент Мац" 108 000 кгс см, амплитуда набегающих моментов на этом режиме для третьей шатунной шейки 365 ООО кгс см. Расчетное амплитудное значение момента для наиболее напряженной по кручению третьей шат)Шной шейки Мак = Л + М д = 365 000+, [c.344]

Проведенные исследования показали достаточно хорошо совпадение результатов моделирования с полученными аналитическими решениями и экспериментальными данными. Частота колебания основного тона, полученная при моделировании, составляет со = = 14,6 рас /сек (экспериментально со = 14,1). Для механизма подъема, где жесткость редукторных валопроводов значительно выше полиспастной связи, а приведенные вращающиеся массы груза большие, то в быстроходном валу динамические нагрузки проявляются сильнее, чем в полиспасте (рис. 50). [c.116]

Из всех вспомогательных механизмов в наиболее неблагоприятных условиях работают рабочие рольганги. Так, при пуске и торможении детали рабочих рольгангов испытывают динамические нагрузки, которые в несколько раз превышают статические. Причиной возникновения значительных динамических нагрузок являются конструктивные особенности механизма (механизм переменной структуры, наличие больших масс, соединенных длинными валопроводами, наличие зазоров в соединениях, удары слитка о ролики рольганга при транспортировании слитка и др.). [c.272]

Вынужденные колебания зависят не только от свойств системы, но и от внешних возмущ,аюш,их моментов, действующих на систему. Эти колебания становятся особенно сильными при резонансных режимах, когда частота внешних возмущающих моментов совпадает с частотой свободных колебаний системы. Такие колебания называются резонансными вынужденными колебаниями. Резонансные колебания характеризуются тем, что амплитуды вынужденных колебаний масс системы зависят от времени и с течением времени растут. Теоретически, если не учитывать сопротивлений в системе, амплитуды колебаний растут во времени неограниченно. Практически вследствие того, что в системе имеются различные виды сопротивлений, амплитуды резонансных вынужденных колебаний растут до конечных величин. Так как при резонансных колебаниях резко возрастают амплитуды колебаний масс системы, то, естественно, резко увеличивается скручивание участков валопровода, что приводит к значительному увеличению дополнительных динамических напряжений в участках системы за счет крутильных колебаний. При этом часто напряжения достигают такой величины, что приводят к поломкам в системе валопровода. Наконец, эти напряжения во время работы могут менять не только свою величину, но и знак. При высоких частотах колебаний в системе валопровода будет получаться большое число перемен знаков напряжений, что особенно вредно отражается на прочности материала, так как усталостный характер нагрузки приводит к усталостному разрушению материала, которое наступает при напряжениях меньших, чем допускаемые напряжения при статических нагрузках. Следовательно, необходимо исследование вынужденных крутильных колебаний при расчете на прочность системы валопровода установки дизеля. [c.141]

Очевидно, распределение динамической составляющей нагрузки по валопроводу будет существенно зависеть от динамической структуры трансмиссии машины, причем это влияние будет различным при разных частотах внещних сил. Проведем такое исследование прменительно к угольному комбайну КЦТ, ограничившись диапазоном частот О <Срв < 500 се/с так как со стороны исполнительного органа маловероятны более высокочастотные возмущения, если даже принимать во внимание высшие гармоники внешних сил. [c.284]

Рис. 8G. Динамические нагрузки в коленчатом вале ДВС (а) и валопроводе (б) машинного агрегата трактора К-701 i —для машинного агрегата 2 — для изолированного двигателя ЯМЗ-240Б.

С переходом к жесткому соединению роторов длинных валопроводов и при существенных деформациях фундаментов нагрузка на подшипники распределялась крайне неравномерно. Это, прежде всего, касалось расположенных на небольшом расстоянии друг от друга подшипников. Так, в ранее выпускавшихся турбинах фирмы Замех подшипник № 2 между ЦВД и ЦСД почти полностью разгружался, а подшипник № 4 между ЦСД и ЦНД разгрул<ался до 50% от номинальной нагрузки [42]. Это вызывало изменение критической частоты вращения и динамическую неустойчивость валопро-вода. Применение одного подшипника между ЦВД и ЦСД и перенос подшипника от ЦСД к ЦНД внесли коренные улучшения в их работу. [c.62]

На базе ранее рассмотренной динамической. модели вычислим динамический момент в валопроводе при нагружении пресса, причем нагрузку на ползуне ири.мем изменяющейся по синусо г-дальному закону во вре.мени с частотой v. Тогда внешний момент, приложенный к массе /о (с.м. рис. G.3) прн G s у/ л/2. [c.124]

Горизонтальный участок валопровода привода вентилятора ввиду значительной длины разделен промежуточной опорой на две части. Карданный вал между коленчатым валом и промежуточной опорой на всех тепловозах ТЭМ1 и тепловозах до ТЭМ2-015 имеет две упругие (резиновые) головки типа А36-С2 (рис. 86). На тепловозах с № ТЭМ2-016 аналогичный карданный вал имеет одну резиновую головку типа А36-С2 (рис. 87), другая головка — шарнирная. Резиновые головки уменьшают динамические нагрузки, возникающие в приводе вентилятора. [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...