Расчет газовых горелок

При подготовке к переизданию в текст книги включены новые данные по теплообменным характеристикам факелов и по организации процесса горения в топках паровых котлов. Кроме того, дан анализ методов расчета газовых горелок. [c.2]

РАСЧЕТ ГАЗОВЫХ ГОРЕЛОК [c.181]

Долгое время расчет газовых горелок ограничивался определением их пропускной способности по газу и по воздуху. [c.182]

С. Г. Бескин считает [Л. 76]. что методика расчета газовых горелок не может быть признана удовлетворительной, так как она не согласуется с экспериментальными данными, полученными им в условиях описанного выше огневого стенда. [c.191]

ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ГАЗОВЫХ ГОРЕЛОК И ТОПОК [c.91]

Расчет газовых горелок [c.107]

Опасность, связанная с этим явлением, полностью предотвращается, если обслуживающий персонал котельной внимательно следит за работой автоматики газовых горелок, а при ее отсутствии — умело и своевременно регулирует давление газа перед горелками при помощи кранов и задвижек, тягу за котлом — при помощи шибера, а поступление воздуха в горелки — регуляторами воздуха или заслонками на воздухопроводе, т. е. строго выполняются требования эксплуатационных инструкций в соответствии с пояснениями, изложенными в главе III. По поверочным расчетам инжекционных горелок типа КГС-Ю-ОО конструкции института Мосгазпроект на разных режимах их работы автором получены следующие характеристики, приведенные в табл. 4. [c.29]

Привалова К. А., Обзор й сравнительная оценка методик расчета эжекционных газовых горелок. Сб. Теория и практика сжигания газа , Гостоптехиздат, 1958. [c.357]

Расчет подовых горелок производится по следующим формулам диаметр газового коллектора [c.52]

В книге кратко изложены теоретические основы сжигания газового топлива с различными объемными теплонапряжениями и форсировками. Рассматривается влияние различных факторов на процесс горения газа в факеле. Приведены классификация газовых горелок и расчет газогорелочных устройств наиболее распространенных типов. Освещен опыт сжигания газа в топках паровых котлов различной мощности. [c.2]

Применительно к расчету газовых инжекционных горелок уравнению Эйлера можно придать более удобное выражение. [c.198]

Расчет газомазутных горелок при рабог те на газе выполняется по данным, приведенным в разделах расчетов газового сопла и горелок без предварительного смешения газа с воздухом. - [c.354]

С и выдерживают в течение времени из расчета 2-3 мин на 1 мм толщины металла. Заготовки из среднеуглеродистых сталей после выдержки охлаждают до 300 °С с печью, а затем - на воздухе. Для сталей, склонных к охрупчиванию, температура отпуска 550 -560 °С. Для крупных заготовок применяют местный высокий отпуск с нагревом с помощью переносных индукционных печей или газовых горелок. Местный отпуск проводят в сварочных кондукторах сразу же после сварки. Для снятия остаточных напряжений сжатия в околошовной зоне проводят термопластичный отпуск - нагрев смежных зон основного металла, параллельных шву. Сведения о режимах термообработки сварных заготовок приведены в табл. 86, 87. [c.299]

При расчете диффузионных горелок определяют размеры сопла, газовых и воздушных каналов, а также сопротивление горелки и требуемое давление газа и воздуха. Скорость истечения смеси из сопла принимается равной 8—50 м/сек л определяется условиями теплообмена и движения газов. [c.88]

Горелочный стенд. На нем проводятся исследования для разработки основ расчета и конструирования горелочных устройств пылеугольных, газовых и комбинированных горелок, а также форсуночных регистров. [c.249]

Однако многообразие применяемых конструкций газовых и комбинированных горелок лишь частично может быть объяснено специфичностью условий работы и жесткостью тех или иных требований, предъявляемых к горелочным устройствам. Основной причиной не всегда оправданного многообразия конструктивных решений и неудачного применения горелок являлось отсутствие методики расчета горелочных устройств. В связи с этим понятен интерес к методическим вопросам расчета горелок вообще и горелок со струйной подачей газа в сносящий поток воздуха в частности (см., гл. X). [c.108]

Парциальные давления излучающих ко.мпонентов продуктов горения п температура газового объема определяются из расчета горения топлива, сжигаемого при коэффициенте избытка воздуха, который соответствует выбранному типу горелок. [c.318]

Для нагрева используют газовые или керосиновые горелки или электрический индуктор. Количество горелок выбирают с таким расчетом, чтобы быстро и равномерно прогреть ступицу, не нагревая вал. [c.131]

На котлах, перевод которых на газовое топливо выполнялся по старым проектам, горелки ИГК (особенно указанные в графе Примечание в табл. 62) выбирались из расчета номинального давления 0,02—0,04 МПа (0,2— 0,4 кгс/см ). Это привело к уменьшению коэффициента рабочего регулирования Кр.р горелок на 30—40 % и увеличению их габаритных размеров. При ремонте или реконструкции котлов устаревшие горелки заменяют новыми с номинальным давлением газа, близким к указанному в табл. 62. [c.165]

Возвращаясь к рассмотрению методики расчета газовых горелок, предложенной Ю. В. Ивановым, следует иметь в виду, что в настоящее время рядом заинтересованных предприятий и исследователей осуществляется ее проверка и совер-щен ствоеание. С одной стороны, делаются попытки установить, правильно ли считать, что только скорость истечения газа, размеры газовыпускных отверстий и их взаиморасположение являются параметрами, определяющими основные свойства факела. С. этим связано также стремление сформулировать условия, при которых влияние указанных факторов усиливается (или ослабляется), а также выявить роль длины смещения L (расстояние от ввода газовых струй до выходного сечения амбразуры) и тому подобных факторов. С другой стороны, исследуются закономерности процесса горения в топочном пространстве для того, чтобы разработать методику расчета, охватывающую не только смесеобразораиие в горелке, но и условия воспламенения и го рения в топке. [c.190]

В последние годы большое вни-.мание разработке методов расчета газовых горелок уделяется в работах М. А. Поляцкииа и В. Н. Афро-симовой. Отличительной особенностью этих работ является стремление исследовать закономерности топочного процесса с учетом не только смесеобразования в го релке, но и воспламенения и горения газовоздушной смеаи в топке. [c.194]

Спейшер в. А., Расчет газовых горелок, МЭИ, 1954. [c.363]

Для того чтобы лучше справиться с этими задачами, работники, специализирующиеся в области га-зоиспользования, должны хорошо знать основы теории и практики сжигания газов. В частности, для правильного проектирования и рациональной эксплуатации газогорелочных устройств необходимо иметь ясное представление о закономерностях воонламенения, распространения пламени и обеспечения устойчивого и полного горения газов. Кроме того, необходимо хорошо разбираться в свойствах газовых горелок различных типов и в методах их расчета, а также изучать процесс передачи тепла от продуктов сгорания к теиловосприни.мающим поверхностям. [c.5]

Более подробные сведения о расчете дутьевых газовых горелок приведены в [2, 16]. [c.303]

Для увеличения срока службы перечисленных узлов рекомендуется щели горелок выполнять из огнеупорного кирпича класса А первого сорта выкладывать щели плотно, чтобы толщина швов была не более 2 мм расчет газовых коллекторов производить на минимальный расход газа, принимая скорость в поперечном сечении не менее 6 м/с газовыпускные отверстия при расчете горелок выбирать диаметром не менее 2 мм при выкладке пода на колосниковой решетке обращать внимание на его плотность, после первого ряда кирпичей укладывать листовой асбест толщиной 4—5 мм, [c.170]

Котел ПК-10-П работает а тощем донецком угле Мануиловского месторождения его топка снабжена восемью щелевыми горелками, расположенными по углам в два яруса. Все горелки поворотные. Предельные положения горелок нижнего ряда соответствуют наклону к горизонту — 20° и -1-4, а горелок верхнего ряда —20 и 0°. Система автоматизации выполнена с таким расчетом, что при необходимости изменения положения факела в топке одновременно поворачивались бы по крайней мере четыре горелки одного яруса. Во избежание газовых перекосов го.релки должны поворачиваться синхронно, что обеспечивается с помощью специальной следящей электрической системы. [c.177]

Впервые горелки Мосэнергопро-екта производительностью 3 ООО— 4 000 м 1ч природного гава были испытаны на котле ТП-170 при переводе одной из московских электростанций на газовое топливо. На основании эксплуатационного опыта IB конструкцию были внесены некоторые усовершенствования, после чего данными горелками были оснащены многие котлы производительностью 170—230 г/ч, работающие в системе Мосэнерго. В рекомендациях по применению горелок рассматриваемой конструкции о бычно акцентировалась необходимость принимать скорость истечения газа Шг из отверстий горелочного насадка с таким расчетом, чтобы значения параметра п.не выходили из пределов примерно от 0,8 до 1,0. Параметр п представляет собой отношение динамических напоров воздушного и газового потоков, т. е. и — = Ув в/уг г, где аУд —средняя скорость воздушного потока в узком сечении амбразуры, ув и уг — удельные веса воздуха и газа (соответственно). Поскольку значения w-в в котельных горелках обычно составляют 25—35 м1сек, то скорость истечения газа из отверстий в соответствии с указанными рекомендациями не должна быть больше 40— 45 м1сек. Позже была опубликована дополнительная рекомендация по поводу того, что угол раскрытия конической амбразуры не должен превышать 7°, а положение перфорированного насадка по отношению к амбразуре следует уточнять в процессе пуско-наладочных испытаний котла на газовом топливе [Л. 98]. [c.113]

Анализируя возможные причины неудовлетворительной работы рассматриваемых горелок, Ю. В. Иванов расчетным путем (см. гл. X) установил, что в случае насадка с 24 щелями размером 45X ХЮ мм газовые струи не только быстро сливаются друг с другом, но и не обладают достаточной дальнобойностью для того, чтобы они могли попасть в область основного потока воздуха. Одного только увеличения скорости истечения газа еще не достаточно. Для того чтобы улучшить распределение газа в потоке воздуха , необходимо увеличить сечение газовыпускных щелей. Напри-. мер, по расчетам, выполненным Ю. В. Ивановым, удовлетворительное распределение газовых струй по сечению воздушного потока можно обеспечить в случае, когда йУг = = 50 м/сек, при истечении газа из восьми щелей, имеющих размеры 60X28 мм, а в случае, когда Шг= = 120 м/сек, — при истечении газа из восьми щелей, имеющих размеры 50X14 мм. К сожалению, влияние конфигурации амбразуры и некоторых других аэродинамических факторов в данных расчетах не учитываются. Все же результаты подобных расчетов могут использоваться [c.114]

В практике использования газового топлива появилось большое количество горелок, отличающихся друг от друга конструктивными параметрами и скоростными режимами. Вследствие того, что принципы расчета аэродинамики газогорелоч-ных и топочных устройств отсутствовали, сконструированные горелки довольно часто работали недостаточно удовлетворительно, например длина пламени превышала размеры топочного пространства, а аэродинамическое несовершенство проточной части горелок являлось причиной перерасхода электроэнергии на привод вентиляторов, подающих в горелки необходимый для горения воздух. Добиться приемлемых показателей горения в этих случаях можно было только на ощупь, путем длительной и трудоемкой доводки. Такая доводка сводилась обычно к внесению конструктивных изменений в уже смонтированные га-зогорелочные устройства с учетом результатов балансовых испытаний и на основании имеющегося у испытателей практического опыта. [c.183]

Однако до настоящего времеии еще нет общих методов расчета топочных процессов, которые позволили бы аналитически решать вопрос о том, какой метод сжигания и какое размещение горелок являются оптимальными в каждом конкретном случае перевода котла на газовое топливо. По этой причине на первых порах приходится пользоваться сравнительным анализом отдельных испытаний и примеро1В удачного и неудачного размещения горелок в топочных камерах. [c.224]

При переводе котлов на газовое или жидкое топливо ирсипво-дительность горелок и форсунок слсд ет [юдбирать но расчету с учетом существующего объема топочного пространства. [c.10]

Ручная аргонодуговая сварка никеля и его сплавов обеспечивает высокое качество сварных соединений. Сварку ведут постоянным током прямой полярности с использованием серийных специализированных установок или источников питания постоянного тока, газовой аппаратуры и горелок для сварки в инертном газе. Используют вольфрамовые электроды диаметром 1,5—3 мм марок ЭВЛ или ЭВИ. Ручную сварку предпочтительно применять при небольшой толщине деталёй. Без разделки сваривают металл толщиной 2—4 мм, при большей толщине делают разделку. Присадочную проволоку применяют диаметром 1—3 мм. При многойроходной сварке последующие слои шва следует накладывать после полного охлаждения металла, зачистки от шлака и обезжиривания предыдущих слоев. Силу тока подбирают из расчета (40— 45) э- Аргон применяют высшего сорта, а со стороны подкладки делают поддув аргоном 1-го сорта (см. рис. 8.2). [c.240]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...