Несимметричное поле пластины

Несимметричное поле пластины [c.20]

Образцы в форме цилиндрического и сферического слоя применяются при комплексном изучении теплофизических параметров и при независимом определении теплопроводности (тонкие слои). Анализ температурного поля в них во многом сходен с рассмотренной выше задачей несимметричного разогрева пластины. Однако поправки на нелинейность здесь оказываются более громоздкими, поэтому их анализ оправдан в основном для установления границ применения закономерностей квазистационарного режима, когда опыт в действительности протекает в режиме монотонного изменения температуры. [c.26]

Поле температуры также имело бы такую симметрию, если бы использовались равные значения числа Био на верхней и нижней пластинах. Однако из-за различных чисел Био значения безразмерной температуры у нижней границы намного больше, чем у верхней. Для более конкретного обсуждения предположим, что температура жидкости в канале выше температуры окружающей среды. В такой ситуации следовало бы ожидать, что максимальная температура будет вблизи центра канала, а минимальная около границ. Однако из-за меньшего значения числа Био у нижней пластины рассчитанное распределение температуры существенно несимметрично, температура в нижней половине канала заметно выше, чем в верхней. [c.227]

Исследован изгиб несимметричных по толщине трехслойных упругих, линейно вязкоупругих, упругопластических и вязкоупругопластических круговых и прямоугольных пластин с жестким заполнителем. Кинематические гипотезы основаны на гипотезе ломаной нормали. Диапазон локальных квазистатических нагрузок поверхностные равномерно распределенная, параболическая, сосредоточенные силы и моменты. Учтено воздействие температурного и радиационного полей. [c.304]

Исследованы осесимметричные поперечные колебания несимметричных по толщине упругих, линейно вязкоупругих и вязкоупругопластических трехслойных пластин круговой и прямоугольной форм. Локальные нагрузки постоянные во времени, импульсные, резонансные. Учтено воздействие температурного и радиационного полей. [c.361]

Концы пластины свободны, температурное поле несимметрично [c.122]

П. на токи Фуко в неизолированных болтах, стягивающих якорное железо, 3) П. от токов Фуко, наводимых в проводах вследствие проникновения магнитного потока в пазы, 4) П. в железе, вызываемые искажением основного магнитного потока, 5) П. в металлич. магнитных массах вблизи обмоток (напр, лобовых частей обмоток в турбогенераторах, в кожухах трансформаторов и пр.), 6) П. на токи Фуко в коллекторных пластинах, образующиеся при пересечении их полем рассеяния, 7) П. на коммутацию при коротком замыкании секций, 8) П. в обмотках от уравнительных токов между отдельными параллельными ветвями, получающиеся вследствие несимметричности самой обмотки, эксцентричности расположения якоря в магнитном поле, несимметричности магнитного поля, 9) П. вследствие вибрации машины, 10) П. на диэлектрич. гистерезис. Нек-рые из этих П. включаются в общую сумму основных П., другая же часть, совершенно не поддающаяся точному учету и определяемая экспериментально с большим трудом, при подсчете всех П. прибавляется к последним в виде определенной части, а именно (согласно нормам V. В. Е.) для компенсированных машин постоянного тока 7г%, для некомпенсированных машин постоянного тока с дополнительными полюсами и без них—1%, для одноякорных преобразователей—72 % для асинхронных ма- [c.249]

Наиболее просто подобный ферритовый ослабитель можно сконструировать на несимметричной полосковой линии. Ферритовая пластинка прямоугольной формы, имеющая в диапазоне 3—10 см сечение площадью в несколько квадратных миллиметров и длину в несколько сантиметров, помещается между центральным проводником и заземленной пластиной вдоль их продольной оси, Для подмагничивания пластинки в продольном направлении на полосковую линию должен быть надет электромагнит, дающий в области ферритового образца постоянное магнитное поле примерно 16 ООО— 64 000 А/м. Так как ферритовые пластинки в ленточных линиях значительно меньше по размерам, чем в обычных волноводах, то электромагнит может быть весьма миниатюрным, и для его питания потребуется небольшой постоянный ток. Меняя значение тока электромагнита, т. е. меняя подмагничивание феррита, можно полу- [c.107]

Рассматриваемый дефект в соединениях из пластин представлен на рис. 2.1. в. Ввиду несимметричного расположения данного дефекта ограничимся теорстическим анализом в условиях плоской деформации. Для нахождения коэффициента контактного упрочнения рассмотрим сетку линий скольжения, представленную на рис. 2.19, а, б. Для f g 00 (то есть когда основной металл не вовлекается в пластическую деформацию) поле линий скольжения вблизи дефекта размером 1/В > х/2 может быть описано дугами окружностей OA(OAj), радиус которых г = h/2. Если размер [c.63]

Рис. 4.14. Поле скоростей в симметричном (в) и несимметричном (б) спутиых следах за пластиной ( =90° т=20)

Измерение амплитуд записанных сигналов сопровождается сравнительно высоким уровнем погрешностей из-за неточности отсчета, изменения коэффициента усиления усилителя осциллографа и непостоянства чувствительности трубки. Неточность отсчета вызвана усадкой фотоматериалов, толщиной линии записи и другими причинами, сопровождающими фотозапись. Кроме того, имеется ряд причин, специфических для электронного осциллографа среди них наиболее значима погрешность отсчета, обусловленная кривизной экрана трубки. Для различных конструкций трубки эта погрешность различна и колеблется в пределах от 3 до 6% при максимальных отклонениях луча. Погрешности, вызванные изменениями коэффициента усиления усилителя, могут быть уменьшены введением обратных связей и стабилизацией источников питания. Чувствительность трубки изменяется во времени вследствие изменения питающих напряжений кроме того, она различна в различных частях экрана. Чувствительность на краю экрана всегда меньше, чем в центре, из-за краевого эффекта электростатического поля отклоняющих пластин, несимметричности соединения отклоняющих пластин относительно заземления, наличия конечной емкости у отклоняющих пластин и пр. Падение чувствительности на краю экрана достигает 0,5—1,0%. [c.155]

Верхняя граница (граница В 3 на рис. 3.22) также представляет большой интерес при постановке задачи. Конечно, можно выбрать такие физические задачи, в которых граничные условия на верхней границе очевидны нанример, в задаче о течении в несимметричном расширяющемся канале граница В 3 будет твердой стенкой с условием прилипания и на ней будут применимы формулы для расчета вихря, полученные в разд. 3.3.2. Величина я ) на границе В 3 постоянна и может быть найдена при помощи интегрирования профиля скорости и во входном сечении В 4 канала (см. разд. 3.3.6). Этой задачей занимался Кавагути [1965]. Если же рис. 3.22 рассматривать как нижнюю полуплоскость задачи о течении в симметричном расширяющемся канале, то в силу условий симметрии (как и в случае разделяющей пластины с условием скольжения на центральной линии в разд. 3.3.4) на границе В 3 будем иметь == 0. Величина я1) в этом случае также получается интегрированием профиля скорости и на границе В 4. Если же условия симметрии ставятся и на В 1, и на В 3, то это будет соответствовать элементарной части поля течения при обтекании бесконечного ряда [c.229]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...