Теплоотдача при турбулентном течении

Для жидкостей с числами Рг 0,7 теплоотдача при турбулентном течении в каналах некруглого сечения может быть приближенно рассчитана по формуле (5-7) с введением в качестве определяющего размера эквивалентного диаметра. Следовательно, [c.95]

Сравнить значения чисел Нуссельта и коэффициентов теплоотдачи при турбулентном течении воды, воздуха и натрия в круглой трубе в диапазоне чисел Рейнольдса от 10 до 10 . [c.103]

Теплоотдача. Выясним, можно ли применять гидродинамическую теорию теплообмена для исследования теплоотдачи при турбулентном течении в трубе. Для этого исследуем теплоотдачу в трубе при турбулентном течении жидкости с помощью уравнений для турбулентного пограничного слоя. При стабилизованном тече- [c.147]

Теплоотдача. Выясним, можно ли применять гидродинамическую теорию теплообмена (см. гл. 24) для исследования теплоотдачи при турбулентном течении в трубе. Исследования показали, что в потоках с высокой турбулентностью различия профилей ско- [c.296]

Турбулентное движение паровой пленки. Для исследования теплоотдачи при турбулентном течении пленки пара на вертикальной стенке можно использовать методы теории пограничного слоя (см. гл. 24, 26) и получить формулу [c.322]

Рис. 1.20. Теплоотдача при турбулентном течении в трубе в условиях постоянной плотности теплового потока на стенке

Коэффициент теплоотдачи при турбулентном течении жидкости в каналах квадратного, прямоугольного и треугольного се ений и при продольном омывании пучка труб можно определить по формуле (27.5), принимая за определяющий линейный размер эквивалентный диаметр [c.343]

Теплоотдача при турбулентном течении газа в канале МГД-ге-нератора может рассчитываться по формуле [c.305]

Интенсивность теплоотдачи при турбулентном течении (при прочих равных условиях) всегда выше, чем при ламинарном. [c.105]

Если при ламинарном течении формулы для расчета коэффициентов теплоотдачи в некоторых случаях могут быть получены на основе приближенного решения системы уравнений (2.52) —(2.56), то при турбулентном необходимо дополнительно использовать экспериментальные данные. Так, для расчета теплоотдачи при турбулентном течении двухатомного газа в трубах может быть рекомендована следующая критериальная зависимость, которая справедлива при 7-10 < Ке < 2 10 1,2 < < 144 [c.105]

Рис. 8-12. Влияние температурного фактора на местную теплоотдачу при турбулентном-течении в трубе различных газов x/d=76).

Рис. 8-14. Теплоотдача при турбулентном течении в кольцевых каналах воздуха, воды и трансформаторного масла. ,,

Рис. 8-17. Теплоотдача при турбулентном течении жидкости в круглых шероховатых трубах (rf=16,7 мм, вода шероховатость выполнена в виде резьбы треугольного профиля). д a/d=0,0063 —a/d=0,0n Q -=0,038.

Формула получена в результате обработки опытов по теплоотдаче при турбулентном течении теплоносителей в трубах и кольцевых щелях. Можно принять, что оптимальный относительный шаг (5/б)опт=13 при любом значении числа Прандтля в интервале от 1 до 80. Определяющие температура и линейный размер выбраны аналогично формуле (8-16). [c.221]

Экспериментальные исследования показывают, что в зависимости от принятых мер по очистке циркуляционных контуров теплоотдача при турбулентном течении изменяется от наибольшего значения согласно формуле (11-1) до наименьшего —по формуле (П-4). [c.244]

Согласно [6] теплоотдача при турбулентном течении теплоносителя при сверхкритическом давлении при нормальных и ухудшенных режимах теплообмена может быть описана формулой [c.106]

Петухов Г. Д. Экспериментальные исследования теплоотдачи при турбулентном течении в круглой обогреваемой трубе химически реагирующей четырехокиси азота сверхкритических давлений. Автореферат канд. дисс. Минск, 1974. [c.203]

Анализ критериальных зависимостей для расчета теплоотдачи при турбулентном течении химически реагирующей среды, используемых при обобщении экспериментальных и расчетных данных, показывает, что при применении эффективных теплофизических свойств теплоотдачу можно рассчитывать с помощью обычных соотношений, полученных для инертных газов. Это возможно лишь для химически равновесной смеси, так как в этом случае физические свойства смеси являются функциями температуры и давления, а равновесная смесь компонентов может рассматриваться как однородное вещество с эффективными свойствами. [c.97]

В ИВТ АН СССР [3.40, 3.41] были проведены экспериментальные исследования теплоотдачи при турбулентном течении диссоциирующей двуокиси азота в условиях нагревания. Выполнены измерения местной теплоотдачи при давлениях 3—45 бар, температурах стенки 360— 990 К, среднемассовых температурах газа 350—880 К и числах Re= (0,25—2,3) 10 . Получены следующие интерполяционные уравнения, описывающие теплоотдачу при неравновесных течениях NO2 [c.98]

Турбулентный режим. Расчет теплоотдачи при турбулентном течении жидкости (газа) в круглых трубах производится по формуле [40] [c.216]

Расчет теплоотдачи при турбулентном течении в круглых трубах жидких металлов как легких (натрий, эвтектический сплав натрий—калий), так и тяжелых (ртуть, олово, эвтектический сплав свинец—висмут и др.) производится по следующим формулам, рекомендованным в работах [ ] и [35] в условиях, когда принимаются специальные меры, обеспечивающие чистоту металла и поверхности теплообмена, [c.218]

Оценочные расчеты теплоотдачи при турбулентном течении жидких металлов в кольцевых щелях при [c.160]

При обеспечении в процессе работы контура чистоты металла (содержание примесей — кислорода, азота и других — в жидком металле ниже предела их растворимости при рабочей температуре) для расчета теплоотдачи при турбулентном течении теплоносителя и Ре>300 рекомендуются формулы, полученные на основании теоретического решения тепловой задачи при заданных граничных условиях [c.127]

Режим течения нагреваемой воды турбулентный, и расчет числа Пуссельта и коэффициента теплоотдачи ведем по формуле (5-12) для теплоотдачи при турбулентном течении в каналах кольцевого сечения [c.221]

В результате исследований теплоотдачи при турбулентном течении глинистых растворов в вертикальной трубе круглого поперечного сечения, проведенных в институте теплофизики АН УССР, была получена формула для приближенного определения коэффициента теплоотдачи. [47] [c.306]

По данным исследования АН АзССР, коэффициент теплоотдачи при турбулентном течении цементного теста можно определить из выражения [14] [c.306]

Для расчета местных коэффициентов теплоотдачи при турбулентном течении газа в прямой гладкой трубе А. С. Сукомелом и др. [Л. 131] была получена формула [c.215]

Протопопов В. С. Обобщение зависимости для местных коэффициентов Теплоотдачи при турбулентном течении воды и двуокиси углерода сверхкрити" ческого давления в равномерно обогреваемых круглых трубах. — Там же, 1977, Т. 15, № 4, с. 815—821. [c.282]

Результаты данной работы были использованы Б. С. Петуховым и сотр. [3.16] при обобщении, опытных данных по Теплоотдаче при турбулентном течении равновесного потока N2O4. [c.56]

Экспериментальные исследования теплоотдачи при турбулентном течении химически реагирующего газа N204 проводились в Московском энергетическом институте [3.29]. Авторы изучали теплообмен при нагреве и [c.93]

В ИЯЭ АН БССР проведен обширный комплекс работ по экспериментальному исследованию теплоотдачи при турбулентном течении N2O4 в круглой трубе для нагрева [3.39, 3.42—3.47]. [c.99]

В одной из первых работ [3.42] проведено экспериментальное исследование теплоотдачи при турбулентном течении химически неравновесного потока N2O4 в диапазоне температур 140—550 °С, давлений 10—60 ата и чисел Re =(0,3—3) 10 . Однако приведенная в [3.42] критериальная зависимость для расчета теплоотдачи в неравновесных потоках имеет ограниченную область применения, а именно только для условий проведения экспериментов, [c.99]

Теплоотдача при турбулентном течении химически реагируюшей четырехокиси азота сверхкритических давлений в круглых обогреваемых трубах впервые была исследована Г. Д, Петуховым [3.46, 3.47]. Опыты проводились на двух горизонтальных и одном вертикальном экспериментальных участках, основным элементом которых являлись круглые трубы из нержавеющей стали 1Х18Н9Т ЭУ1 — 12,1X2,625 мм, // = 210 ЭУ2 — 6,0Х X 1,1 мм, // = 380 ЭУЗ —4,01X0,98 мм // = 385. Направление движения теплоносителя в вертикальном участке ЭУЗ подъемное. Температура наружной стенки опытных труб измерялась термопарами диаметром 0,3 мм, которые были равномерно приварены по длине труб. Опыты проводились при Р= 115—155 бар (Д>Ркр), Тг до 810 К, Тс до 900 К, q = (1.4—20) 10 Вт/м2, Re= (0,9—4,6) Ю . Опытные данные описываются следующим интерполяционным уравнением [c.100]

В работе [14] был выполнен теоретический расчет теплоотдачи при турбулентном течении жидкого металла в пучках с относительными шагами s/d, равными 1,1 1,2 1,5. Рассматривалось расположение стержней по правильной треугольной решетке. На поверхности стержней принималось условие ст = = onst. Расчет проведен для чисел Рг 0,007 и 0,03 в диапазоне чисел Re= 10 —Ю . [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...