Аппараты с орошаемой насадкой

Пленочная поверхность контакта большей частью образуется при течении жидкости в аппаратах с орошаемой насадкой, которые представляют другой обширный класс тепломассообменников. [c.6]

АППАРАТЫ С ОРОШАЕМОЙ НАСАДКОЙ [c.9]

Рис. 1-2, Схема аппарата с орошаемой насадкой

Расчетные методы первой группы чаще всего используют применительно к аппаратам с орошаемой насадкой, ввиду того что при исследовании этих аппаратов удается с достаточной степенью точности оценивать площадь поверхности контакта между газом и жидкостью. [c.41]

Можно было бы в рамках теории относительной интенсивности тепло- и массообмена применить другую методику для расчета процессов в аппаратах с орошаемой насадкой, основанную не на определении Km, а на определении Nu. Действительно, согласно уравнению интенсивности тепломассообмена, если известна поверхность контакта то, казалось бы, нет необходимости определять комплекс, включающий произведение аРт, а достаточно вычислить значение сг, которое определится через Nu —/(Re, Рг). Однако слой стекающей л идкости уменьшает поверхность контакта, причем существенно при большой плотности и коэффициенте орошения каналы могут быть сплошь заполнены жидкостью, что соответствует представлению о поверхности контакта, равной нулю. Одновременно и диаметр канала мол ет изменяться от максимального до нуля. Следовательно, методику, основанную на определении Nu, применять в данном случае нецелесообразно, так как это потребует введения поправок, дающих возможность от поверхности и диаметра канала сухой насадки перейти к их значениям в орошаемой насадке. А это усложнит методику расчета. Если в поверхностных теплообменниках методика, основанная на определении Nu, оправданна, так как в них четко задана поверхность контакта и диаметр канала, то в контактных аппаратах эту методику применять нецелесообразно даже в том случае, если поверхность контакта образована твердым материалом, по указанным выше причинам. Поэтому будем пользоваться методом, основанным на определении Km. [c.100]

Для пересчета аппаратов с орошаемой насадкой на формулы метода относительной интенсивности тепло- и массообмена воспользуемся обобщенными для ряда регулярных насадок данными, опубликованными в книге О. Я- Кокорина [26]. [c.100]

С целью получения необходимых данных для определения постоянного коэффициента и показателей степеней в уравнении (4-63) выполним расчет тепло- и массообмена в контактном аппарате с орошаемой насадкой по методу О. Я Кокорина в указанном диапазоне изменяемых параметров. Одновременно определим [c.101]

Расчет аппаратов с орошаемой насадкой по методу О. Я. Кокорина [c.102]

Выполним расчет аппарата с орошаемой насадкой. Приведем дополнительно следующие исходные данные массовую скорость воздуха 7W = 2,5 кг/(м -с) плотность орошения Hw = 20 кг/(м-ч) сечение аппарата Fan 1 м . Определим конечные параметры воды и воздуха и количество переданной в аппарате теплоты и влаги. Для сокращения объема записей воспользуемся / — d-диаграммой влажного воздуха и найдем следующие параметры воздуха энтальпию 7i == 65 400 Дж/кг абсолютное влагосодержание di — = 0,0137 кг/кг di = 0,017 кг/кг 0,0181 кг/кг. Дальней- [c.104]

Зависимость (4-64) показывает, что для интенсификации аппаратов с орошаемой насадкой их режим работы должен соответствовать максимальным (по условию уноса) расходам, скоростям сред и глубине насадки. [c.104]

Теперь рассмотрим пенные аппараты, и в первую очередь полочные пенные аппараты, как наиболее простые по конструкции и схеме движения сред. Они во многом аналогичны аппаратам с орошаемой насадкой, так как газ в слое пены движется снизу вверх по каналам, образованным тонкими [c.104]

Наибольшее применение в качестве контактных экономайзеров нашли аппараты с орошаемой насадкой [10]. Наиболее распространенными элементами насадки являются керамические кольца Рашига, загруженные навалом или в виде упорядоченной насадки, которая более эффективна из-за меньшего объема застойных зон и большей равномерности локальных расходов и скоростей сред Распределение воды обычно происходит с помощью перфорированных труб. Схема контактного экономайзера типа ЭКБ показана на рис. 5-11. Уложенные [c.151]

Рассматриваются процессы тепло- и массообмена при непосредственном контакте газа н жидкости в аппаратах энергетических и теплоиспользующих установок. Анализируются закономерности равновесия движущих сил взаимосвязанных тепло и массообмена. Выведены дифференциальные уравнения интенсивности тепло- и массообмена, позволяющие в единой форме представить расчетные зависимости для любых процессов и аппаратов в широком диапазоне физических и режимных параметров. Приведены алгоритмы и гримеры инженерного расчета тепло- н массообмена в контактных аппаратах разного типа барботажных, пенных, с орошаемой насадкой, камерах орошения. [c.2]

Были представлены различные по направленности процессы тепло- и массообмена нагревание и охлаждение сред, увеличение и уменьшение энтальпии газа, увлажнение и осушка газа и др. Уравнение относительной интенсивности тепло- и массообмена было проверено также по опубликованным данным других авторов в расчетах различных типов контактных аппаратов пенных, с орошаемой насадкой, камер орошения, которые отличаются от ЦТА не только конструкцией и интенсивностью процессов, но и схемой сложного движения сред с преимущественным перекрестным током и прямотоком (в ЦТА преимущественно противоток) (см. гл. 4). Как видно из изложенного, обстоятельная проверка [c.79]

Как уже указывалось в гл. П, наиболее удовлетворяющими приведенным требованиям являются контактные камеры с орошаемой насадкой. Ориентация на этот тип контактного аппарата в свою очередь выдвигает вопросы, которые необходимо решать при разработке конструкции выбор типа насадки, характера заполнения объема контактной камеры насадочными элементами, определение формы и размеров сечения камеры, обеспечивающих выполнение требований в условиях минимальной металло- и материалоемкости, стоимости аппаратов, а также удобства их эксплуатации и надежности. [c.147]

Размер скруббера с орошаемой насадкой определяют путем давления количества очищаемого газа (м /с) на произведение живого сечения насадки на 1 м площади пош речного сечения аппарата и ско юсти воздуха в живом сечении насадки = 1,0 -г 1,5 м/с составляет 0.68 для деревянных брусков 10 X X 100 мм, уложенных через 20 мм 0,75 для керамических колец навалом 0,55 для кокса 0,43 (в среднем) для кварца, щебня. Расход воды на орошение 2 л/м. [c.137]

Аппарат с регулярной орошаемой насадкой а = 36 (йсл/ эка) [c.114]

Для аппарата с орошаемой насадкой в качестве расчетной была принята регулярная насадка из блоков листового материала, которая, по данным О. Я. Кокорина, обладает лучшими показателями из исследованных насадок [26]. Условия расчета скорость воздуха а г = 3 м/с толщина слоя бел = 0,2 м удельная поверхность 580 м /м пористость 0,83 плотность орошения 40 кг/(м-ч). Расчет выполнен по методике П. Д. Лебедева [30] с использованием формулы Т. Хоблера для коэффициента полного теплообмена [50]. Показатели ударно-пенного аппарата рассчитаны по методу И. М. Фокина при S = 1 и Wr = 4,5 м/с, показатели пенно-испарительного водоохладителя (ПИВ-9) — по номограммам М. А. Барского для номинальных условий работы аппарата (расход воздуха 9000 м /ч). Центробежный теплообменный аппарат был рассчитан на номинальный режим работы при следующих геометрических параметрах 0 = 0,1 м / = 0,24 L/D = 0,8. [c.22]

Рассмотренные контактные аппараты — пенные, с орошаемой насадкой, камеры орошения — объединяет одно общее свойство. Относительная скорость газа и жидкости в реактивном пространстве определяется, в основном, естественным полем сил тяжести. Исключение составляют отдельные локальные зоны, в том числе зоны выхода струи из форсунки, отверстий газонаправляющей решетки, входных патрубков н др. В этих зонах скорость газа (жидкости) превышает среднюю относительную скорость, что создает условия для локальной интенсификации процессов тепло- и массообмена. Полному использованию объема реактивного пространства при повышенной относительной скорости препятствует малая напряженность поля сил тяжести. Таким образом, в рассмотренных контактных аппаратах интенсификация процессов тепло- и массообмена в реактивном пространстве имеет определенный предел, увеличить который можно, применяя искусственные поля тяготения, например поля центробежных сил, которые дают возможность резко увеличить относительную скорость газа и жидкости равномерно во всем объеме реактивного пространства аппарата или слоя взаимодействующих сред. [c.12]

Большой класс составляют судовые системы технического кондициониро вания дымовых газов [16], предназначенные для предотвращения воспламенения паров различного углеводородного топлива, а также защиты танков (отсеков) от коррозии. Это достигается снижением содержания кислорода и осушкой газов с предварительным их охлаждением в контактных аппаратах камерах орошения, с орошаемой насадкой, циклонно-пенных. Простейшая система состоит только иэ одного аппарата, в котором происходит охлаждение газов забортной водой и одновременная очистка их от сажистых частиц и сернистых соединений, удаляемых с водой за борт. Более сложные и современные системы [c.149]

Результаты расчета сведены в табл. 4-2. Зависимость Km = = /(Brrii) при постоянных числах Re и LD представлена на рис. 4-2. Из него видно, что коэффициент Km пропорционален Вт]- . Зависимости Km = /(Re) не наблюдается (см. варианты расчета при Re = var в табл. 4-2), т. е. процесс тепло- и массо-обмена в орошаемой насадке автомоделей относительно Re. Это можно объяснить следующим. С одной стороны, увеличение Re при постоянных Bmi и LD должно приводить к увеличению коэффициента теплопередачи и количества переданной в аппарате теплоты Q. Но постоянство ВШ] требует, чтобы с увеличением расхода газа был увеличен и расход жидкости (при остальных постоянных параметрах), что влечет заполнение каналов и уменьшение поверхности контакта по сравнению с сухой поверхностью [c.102]

Рекуперативный теплообмен также происходит через смоченную поверхность и поверхность водяных струй, капель и брызг. Однако в насадочных аппаратах возможен и регенеративный теплообмен, т. е. дымовые газы отдают теплоту сухой, несмо-ченной части насадки (при недостаточном орошении), которая затем передается воде при изменении характера орошения. Сложность обстановки в слое орошаемой насадки еще больше усиливается при ее засыпке навалом, характеризующейся многочисленными застойными зонами. Да и при кольцевых насадках, уложенных рядами, возможны зоны с ослабленным тепло-и массообменом смоченной поверхности. Поэтому в насадочных контактных аппаратах различают (причем разными авторами они называются и трактуются по-разному) следующие поверхности а) геометрическая б) смоченная (или мокрая, хотя в эти понятия иногда вкладывается разный смысл) в) активная (полезная, эффективная) или контакта фаз, состоящая из большей части смоченной поверхности и поверхности струй, капель и брызг. Отношение смоченной поверхности к полной геометрической называют коэффициентом смачиваемости (или смачивания), а отношение активной поверхности или поверхности контакта фаз к полной геометрической — степенью использования поверхности, коэффициентом эффективности, долей активной поверхности. [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...