Шофман

Наиболее близкими к реальным условиям, характерным для большинства процессов холодного деформирования, являются опыты на сжатие. Для построения кривых упрочнения Л. А. Шофман полагает достаточным испытать три образца из одного и того же металла, но с различными начальными отношениями диаметра к высоте в пределах от 4 до 1,5. Для высокопрочных марок стали надежные результаты получаются до степени деформации 8 0,5, а для менее прочных — до [c.70]

Фиг. 186. График истинного сопротивления деформированию (по Л. А. Шофману).

По Л. А. Шофману, для установившейся (стационарной) стадии процесса, которая продолжается до момента, когда очаг деформации коснется дна матрицы, [c.287]

Приведенные выше формулы для определения размеров плоской заготовки не учитывают характера течения материала и, в частности, его утонения, в результате чего происходит увеличение поверхности заготовки. Л. А. Шофманом предложена формула для оценки действительной площади вытянутого цилиндрического стакана [c.142]

По Л. А. Шофману, вытяжка без прижима возможна, если D — [c.193]

Усилие, необходимое для объемной штамповки, Л. А. Шофман определяет методом линий скольжения, в работах [14, 15]—вариационным методом. [c.343]

Шофман Л. А. Исследование процесса холодной и горячей штамповки днищ большого диаметра из листовой стали. Элементы теории и новые процессы обработки металлов давлением М., Машгиз, 1954. [c.219]

Л. А. Шофманом [64] для этого момента вытяжки установлена простая зависимость между о- и т , которая выражается формулой [c.168]

Усилие, необходимое для холодного выдавливания по обратному способу, можно определить по Л. А. Шофману [64] из зависимости [c.279]

Вытяжка полых цилиндрических деталей. Усилие первой вытяжки Рх (вытяжка из плоской заготовки) определяют по формуле, приведенной Л. А. Шофманом в виде [c.295]

Для определения напряжения вытяжки согласно Л. А. Шофману можно воспользоваться зависимостью [c.295]

Шофман Л. А., Элементы теории холодной штамповки, Машгиз, 1952. [c.400]

Схему вытяжки днищ в жестком штампе с перегибом фланцевой части заготовки, разработанную Л. А. Шофманом (рис. 25,6, к) [41, 60], применяют при изготовлении неглубоких сферических и эллиптических днищ с относительной толщиной [c.68]

Более точный анализ потери устойчивости фланца заготовки при вытяжке, проведенный Л. А. Шофманом [56], показал, что интенсивность упрочнения металла в процессе деформирования оказывает влияние на склонность к складкообразованию. Было установлено, что более интенсивно упрочняющиеся металлы менее склонны к складкообразованию и предельное отношение з/О для них меньше, чем для менее интенсивно упрочняющихся металлов. Заметим, что по мере деформирования интенсивность упрочнения уменьшается, поэтому можно считать, что заготовки из наклепанного (упрочненного) металла более склонны к складкообразованию, чем заготовки из отожженного металла. [c.132]

Так как = I (р), то и напряжение текучести, изменяющееся при упрочнении, будет переменно по ширине фланца в любой момент деформирования. Для более точного анализа начального периода деформирования, когда величины деформаций сравнительно невелики, можно использовать степенную зависимость напряжения текучести от координат. Однако в этом случае вследствие сложности зависимости (173) получить простые замкнутые и достаточно точные решения (избегая численного интегрирования, которое, в частности, использовалось Л. А. Шофманом [56]) затруднительно даже при осреднении величины вд по ширине фланца. [c.139]

Ранее было отмечено, что условие неизменности площади поверхности заготовки в процессе вытяжки является приближенным. Одну из интересных попыток учесть изменение площади поверхности заготовки при вытяжке сделал Л. А. Шофман [561. Им предложена формула [c.150]

На основании проведенного исследования Л. А. Шофман [56] установил, что растягивающие напряжения в опасном [c.169]

Схему вытяжки днищ с перегибом фланцевой части заготовки, разработанную Л. А. Шофманом (см. рис. 3.29а) применяют при изготовлении днищ с относительной толщиной ,S/Vd) lQQ = 0,4 - 0,7. Эта схема особенно приекшема в условиях крупносерийного производства при диаметрах днищ, не превышающих 1500 мм. [c.61]

Особенно резкий подъем в развитии теории обработки металлов давлением наступил в послевоенный период, когда советскими исследователями метод главных напряжений был преобразован в метод совместного решения приближенных уравнений равновесия и пластичности, полностью сохраняющий свое значение в настоящее время (Е. П. Уиксов, М. В. Сторожев, С. И. Губкин, Л. А. Шофман и др.). [c.113]

Метод характеристик для обработки металлов давлением был применен и развит А. Д. Томленовым [33] и Л. А. Шофманом [40] для ковки и штамповки, В. Ф. Катковым [5] для вытяжки листовых металлов. Недостаток этого метода заключается в трудности решения задач с учетом воздействия сил трения. [c.204]

Шофман Л. А. Основы расчёта процессов штамповки и прессования. Москва, Маштиз 1961. [c.128]

Для получения высококачественных поковок необходимой формы путем пластического деформирования необходимо знать законы течения металла при его формоизменении. Теория обработки металлов давлением изучает и обобщает эти законы, проводя теоретические и экспериментальные исследования, решает типовые технологические задачи. Отечественная наука о пластической деформации металлов успешно развивается и занимает одно из ведущих мест в мировой науке. К числу советских ученых, обогативших современную теорию и производственную практику обработки металлов давлением., относятся С. И. Губкин, А. А. Бочвар, Е. П. Уиксов, М. В. Сторожев, А. И. Целиков, Н. И. Корнеев, Л. А. Шофман, И. Я. Тарновский и многие другие. [c.3]

На основании этих условий Ге-келером [120] и Л. А. Шофманом [64] приводятся формулы, характе-ризуюш,ие отсутствие складкообразования при вытяжке. [c.172]

На основании испытания различных смазок Л. А. Шофман приводит следующие значения коэффициента трения л при вытяжке без преднамеренного утонения деталей из стали марки 08ВГ [c.293]

Учет упрочнения возможен по методике, предложенной Л. А. Шофманом [60]. Так ка1к во фланце, как показали экспериментальные исследования деформированного состояния при вытяжке сферообразных днищ (рис. 8), тангенциальные деформации ее преобладают над меридиональными и близки к интенсивности деформаций, принимаем условие 8 Ев- Тогда переменная величина ае=Агв, а решение дифференциального уравнения равновесия сил, действующих на бесконечно малый элемент при проектировании их на касательную к срединной поверхности в меридиональном направлении совместно с условием пластичности, дает выражение для определения главных напряжений и Од с учетом упрочнения в виде [c.26]

Увеличение сГршах Л. А. Шофман объясняет большим влиянием сил трения на кромке матрицы при обратной вытяжке по сравнению с прямой. Действительно, так как при обратной вытяжке угол охвата кромки матрицы равен л, то вместо множителя (1 -f iai) в формуле (207) для вытяжки в радиусной матрице следует подставить множитель (1 + [хл). При этом отмечено также несколько большее утонение заготовки при обратной вытяжке. Применение обратной вытяжки в ряде случаев весьма рационально и, в частности, в случае совмещения прямой и обратной [c.169]

Примером оригинального способа вытяжки деталей типа днищ, в значительной степени уменьшающего возможность складкообразования, может служить способ вытяжки, предложенный Л. А. Шофманом и П. И. Локотошом [56], который совмещает в себе прямую и обратную вытяжку (рис. 70). При этом способе вытяжки перетягивание заготовки через кромку кольцевого пуансона приводит к увеличению растягивающих напряжений в донной части, а это уменьшает величину сжимающих напряжений и, следовательно, опасность складкообразования В то же время уменьшение ширины фланцевой части, подвергающейся в началь-190 [c.190]

Шофман Л. А. и др., Исследование влияния смазки при глубокой вытяжке листовой стали, ВНИТОКШ, 1940. [c.486]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...