Ц зависимый

Ф II г. 3.24. Максимальное безразмерное смещение, отнесенное к числу 4Уе, ц зависимости от величины х/2я1 [554]. [c.147]

Величина G называется модулем упругости при сдвиге, или модулем сдвига, и связана с модулем упругости Е и коэффициентом Пуассона ц зависимостью [c.15]

Параметр (/Со)пр показывает, какое предельное значение коэффициента совершенства трехслойной оболочки может быть получено в зависимости от исходных данных, принятых при проектировании габаритов отсека R, механических свойств материала несущих слоев Е, 1а) и относительной плотности заполнителя ц. Зависимость (43) иллюстрирует график, приведенный на рис. 14 k — 0,3) показана также область применения вафельных оболочек. С помощью рис. 14 можно оценить преимущество трехслойной оболочки по сравнению с вафельной. Например, для алюминиевых сплавов с [а] = а,. = 35 кН/см и стали с а, = 100 кН/см при R/8 = 1500 имеем N = 7,5. Если принять ц = 0,05. .. 0,10, то трехслойная оболочка будет легче вафельной соответственно в 1,5. .. 1,23 раза. Анализируя графики, можно сделать следующие выводы. [c.174]

Рис. 24. Деформация разрушения ц зависимости от объема выделений (d — размер выделений Л — среднее расстояние выделений).

ИЙ [см. рис. (IX, 9)]. Однако за- Ц. Зависимость количе- [c.307]

Аналогично, если построить кривую зависимости М" = М" (ф) (на рис. 19.10, б она показана штриховой линией), то минимумы будут в точках g и h пересечения кривых зависимостей М"=--А1"((р) и М=М (ц>). Определение наименьшего минимума ведется также методом сравнения площадок. [c.392]

Рие. 1.88. Зависимость та расхода ц, от напора 11 [c.116]

Строим график Fq =ф(Ц указанной зависимости. Площадь, ограниченная кривой графика, осью абсцисс и крайними ординатами, численно равна искомому объему заданного геометрического тела с поверхностью переноса. [c.403]

Внизу (рис. 514) построен график зависимости F = ф(Ц. По оси абсцисс отложены [c.405]

В отличие от отношения массовых скоростей, равного проточной концентрации ц, истинная объемная концентрация р и отношение абсолютных скоростей компонентов потока Ут/у не являются независимыми переменными, а предопределяются всем процессом течения газовзвеси. Поэтому их ввод в критериальное уравнение гидродинамики в качестве аргумента ошибочен. Выражение (4-18) после деления на ц дает зависимый критерий, который характеризует степень скольжения компонентов по абсолютным скоростям (fv = v lv и предопределяет изменение истинной концентрации ip (гл. 3). [c.120]

Обобщенная зависимость для расчета gp при вертикальном пневмотранспорте отсутствует. Это объясняется, по существу, тем, что отсутствуют обобщенные зависимости для определения полей скоростей компонентов потока газовзвеси. По опытным данным [Л. 115] р= = (0,882,1) д. Здесь большие значения р относятся к мелким частицам. Это обстоятельство и численные значения р подтверждаются данными [Л. 116] для частиц 4=0,642 -5,67 мм р= (0,84-2,12)ц. [c.129]

Дополнительные опыты [Л. 97] отличались значительным увеличением диапазона концентраций и оценкой критерия Рейнольдса не по скорости витания, а по относительной скорости, определяемой с помощью зависимостей (3-30) — (3-31). Такая оценка физически более обоснована, поскольку для торможенной газовзвеси характерно Оот=/=Ив. Для Кет = 30- -100, ц=0,49н-15,65, р = = (0,5 22) 10-3, Re= (1,22-8,5) 10 /г = 4, / = 0,325, ац = аб=10°, рт/р = 2 670—2 290 опытные точки, представленные на рис. 5-13, аппроксимированы зависимостью [c.178]

Для ReT = t/oT t/v = 46 120 ц = 0,5 6 р=(2ч-12)Х XlO-3 rt = 5,3 7,5 оМт = 3,35-7,7 Re = yD/v= (2-8) X X lO /ж = 0,307 —0,66 рекомендуются следующие расчетные зависимости [c.179]

Пределы ее применимости Re= 178- -21 100 ц.=2+446. Таким образом, в (Л. 352] сделана попытка охватить одной зависимостью дисперсные потоки разной структуры (потоки газовзвеси и флюидные [c.220]

Согласно рис. 6-11,а, где изображены опытные данные для области газовзвеси ц<40, зависимость теплоотдачи от концентрации является весьма значительной и идентичной при разных условиях. На рис. 6-11,6 представлены опытные данные, полученные в области повышенных концентраций (флюидная взвесь), превышающих предполагаемое нами критическое значение ц. Влияние концентрации на теплообмен в этой области не является прямо пропорциональным jj, (см. гл. 8). По данным [Л. 18, 98] установлен верхний предел по концентрации области теплообмена с газовзвесью IJ.KP = 4550. Подтверждение этому получено в Л. 225], где обнаружено, что Цкр — бО. Независимо от количественного определения Цкр важно экспериментальное подтверждение правильности предложенной основной рабочей гипотезы о качественном изменении процесса теплообмена при достижении определенного критического значения концентрации (см. 1-3). [c.229]

Зависимость (6-87) верна при 7 000[c.231]

К электрической форме пробоя достигает предельных для жидких Рис. 5. ц. Зависимость эяектриче- диэлектриков величин—10 В/м. ской прочности телнически чистого fjp экспозициях. больших [c.176]

Рис. 92. Распределение твердости по сечению прут- Рис, 93. Механические свойства стали ков диаметром от 12,5 до 125 мм стали марки марки 20ХФ (0,20С 1,0% Сг 0,16% V) лпv.-кл л ц зависимости от температуры отпуска.

Рис. 92. Распределение твердости по сечению прут- Рис, 93. <a href="/info/58648">Механические свойства стали</a> ков диаметром от 12,5 до 125 мм <a href="/info/54627">стали марки марки</a> 20ХФ (0,20С 1,0% Сг 0,16% V) лпv.-кл л ц зависимости от температуры отпуска.

Рис. 17, Изменение ударной вязкости (по Шарпи) хромистых стаяей ц зависимости от содержания хрома, углерода и температуры испытания (цифры у кривых — содержание хрома, %)

Рис. 17, Изменение <a href="/info/4821">ударной вязкости</a> (по Шарпи) хромистых стаяей ц зависимости от содержания хрома, углерода и <a href="/info/28878">температуры испытания</a> (цифры у кривых — содержание хрома, %)

Если нагрев был недостаточным для разупорядочения дшолей, то не наблюдается существенного различия кривых прямого и обратного хода ( ). У состарившихся образцов, имеицих стабильную асэ структуру диполей, е не зависит от смещающего поля Вд ,. после прогрева образца несколько уменьшается под воздействием Е ,ц. Зависимости 1д.(Р lt) аналогичны (t). [c.145]

На рис. 37 изображены характеристика вихревой ступени насоса (график Н2 1иР-) ц зависимость перепада напоров Ah 2g/il в сечениях канала, расположеннглх под углом 130° одно к другому симметрично вертикальной осевой плоскости. [c.64]

Главный процесс, формирующий структуру чугуна, — процесс графитизации (выделение углерода в структурно-свободном виде), так как от него зависит не только количество, форма и рас-нредолоппе графита в структуре, но и вид металлической основы (матрицы) чугуна. В зависимости от степени графитизации матрица может быть перлитно-цементитной (П + Ц), перлитной (II), перлитно-ферритной (П Ф) и ферритной (Ф). Цементит перлита называют эвтектоидным, остальной цементит — структурно-сво-бодным. Некоторые элементы, вводимые в чугун, способствуют графитизации, другие — препятствуют. На рис. 148 знаком — обозначена графитизирующая способность рассматриваемых элементов, знаком 1- задерживающее процесс графитизации действие (отбеливание). Как следует из приведенной схемы, нанболь-шее графитнзирующее действие оказывают углерод и кремний, наименьшее — кобальт и медь. [c.322]

При экспериментальном исследовании машин в некоторых случаях записывается диаграмма мощности Р, потребляемой машиной в функции времени t, т. е. диаграмма Р === Р (). Такую диаграмму мы получаем, например, при записи на самопишуихем ваттметре мощности, потребляемой электродвигателем, приводящим в движение рабочую машину. По диаграмме Р = Р I) можно построить диаграмму зависимости работы А от времени t — диаграмму А = А t), так как работа на интервале времени от /ц до равна [c.210]

При различных исходных заданиях можно получить различные схемы уравнонешивания и получить положение точки 5 — центра масс механизма — в любом месте прямой AD или на ее продолжении, как это показано на рис. 13.33. При всех трех положениях центров масс Sj, и S3 механизм будет уравновешен, но для положений S2 и S3, когда центр масс S находится вне отрезка AD, прот1 Вовесы должны быть расположены на больших расстояниях от шарниров, что конструктивно неудобно. Кроме того, расиоло-жепие общего центра масс S за точками А ц D дает неравномерное распределение сил веса на опоры и невыгодно с точки зрения устойчивости механизма. Поэтому надо считать, что наиболее рациональным является расположение центра масс механизма между точками Л и D. В каждом конкретном случае это расположение может быть задано в зависимости от поставленных конструктивных требований. [c.288]

Обсудим эти результаты, предполагая параметры А, и ц постоянными величинами (не зависящими от к). Уравнение (6-4.5) показывает, что в общем случае вязкость есть функция к, стремящаяся к [X при А -> 0. Чтобы вязкость всегда была положительной величиной, параметр а следует ограничить неравенствами —1 а 1. Тогда вязкость будет, вообще говоря, убывающей функцией к, т. е. тем самым предсказывается псевдопластичное поведение. В общем случае разности первых и вторых нормальных напряжений отличны от нуля и обнаруживают зависимость соответствующих коэффициентов от к. [c.232]

Боттерилл и Десаи [83], с одной стороны, изучали влияние давления на теплообмен псевдоожиженного слоя с поверхностью, а с другой — использовали его как фактор, изменяющий вязкость газа с целью выявления ее роли в механизме теплопереноса. Было найдено, что данные ряды экспериментов в атмосферах гелия, неона, воздуха и углекислого газа могут быть представлены в виде зависимости величины, обратной максимальному коэффициенту теплообмена, 1/ 1пах от комплекса (l/fe)X X (ц/р)[87]. Однако двукратного увеличения максимального коэффициента теплообмена, ожидаемого, в соответствии с приведенным соотношением, при изменении давления от атмосферного до 0,8 МПа в опытах [83] с плотным движущимся слоем не произошло При увеличении рабочего давления до 1 МПа во всех исследованных системах газ — твердые частицы коэффициенты возросли всего на 15%. Это позволило сделать вывод о том, что кинематическая вязкость не является главным фактором, который определяет интенсивность переноса тепла, и оказанное ею коррелирующее воздействие было случайно. В опытах с псевдоожиженным слоем наблюдалось существенное влияние изменения давления в аппарате на величину коэффициентов теплообмена с поверхностью при использовании в качестве сжижаемого материала крупных частиц узкого фракционного состава. Например, для псевдоожиженного воздухом слоя медной [c.69]

Сопоставление известных расчетных результатов для Е = = =/(1—Р) проведено на рис. 2-9 (кривые 1—8). Там же нанесена зависимость (г от Р (линии 9—12) для разных коэффициентов скольжения фаз ф Ит/у, которая позволяет оценить роль расходной концентрации ц при рт/р 2 000. Ранее было показано, что для разных взаимонаправлений компонентов газовзвеси влияние на различно [Л. 71]. Рассматривая рис. 2-9, отметим, что стесненность движения массы частиц более всего сказывается в ламинарной области и менее в турбулентной. Указанное отличие проявляется тем резче, чем больше объемная концентрация частиц, что объясняется самой природой стесненного движения газовзвеси. Заштрихованная область переходных режимов хорошо усредняется линией I, построенной по формуле (2-19) с показателем степени, равным 3. Эту простую зависимость можно рекомендовать для практических расчетов поправочного коэффициента в рассматриваемой области газовзвеси, где Р<3% и соответственно )г< гкр 45. При этом разбежка величины Ер, определенная по различным данным, будет менее 7%. В ламинарной области расхождение линий, построенных по данным Гупало и Минца, закономерно, так как линия 4 построена для шаров, а линия 8—по опытным данным для частиц неправильной формы. [c.59]

Исследование авторов [Л. 309, 277] в основном было посвящено изучению локальной теплоотдачи и поэтому более подробно рассматривается в 7-1, посвященном этому вопросу. Рассмотрение результатов ситового анализа фракций частиц показывает, что в опытах использовалась существенно полидисперсная смесь, что требует, в частности, ориентировки не на средневзвешенный размер частиц, указанный в [Л. 309]. Формула для расчета средней теплоотдачи получена в [Л. 309] ин грированием зависимости для местной теплоотдачи. При ц>3 (( т=65н-80 мк), (с(т = 130- 290 мк) до 1 40 Re=8 000-s-40 000 ст//=1.3 <7 T = onst L/D=72 [c.221]

Полученные зависимости пригодны лишь для условий стесненного расположения шара, характеризуемых величинами 5 3,3 2,3. Локальная и общая картины обтекания шара потоком га-зовзвеси в (Л. 187] не рассматривались, однако указывалось на отсутствие отложений ныли на поверхности шара, что не согласуется с данными Л. 10, 287]. Опыты с чистым воздухом при Re = 6 ОООн-62 ООО дали совпадение с формулой Юге (см. гл. 5). Основные эксперименты были проведены при охлаждении шаров для ц = 5- 130 кг/кг скорости газа Зч-ЗО м/сек, Re = 2 ООО—40 ООО Ош/( т = 63,4->530. Влияние концентрации показана на рис. 7-10. С погрешностью 11,5—13% в [Л. 187] получена аппроксимирующая зависимость [c.242]

Смотреть страницы где упоминается термин Ц зависимый : [c.66] [c.302] [c.78] [c.381] [c.70] [c.200] [c.67] [c.487] [c.13] [c.109] [c.198] [c.200] [c.202] [c.233] [c.254] [c.95] [c.129] [c.133] [c.218] [c.220] [c.224] [c.240]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...