Напряжение к железобетонной балке

Бетон не следует закону Гука, и диаграмма сжатия для этого материала имеет форму, подобную диаграмме для чугуна на рис. 4, Ь. Когда сжимающие напряжения увеличиваются, угол наклона касательной к диаграмме уменьшается, т. е. модуль упругости бетона уменьшается с увеличением напряжений. При вычислении напряжений в железобетонных балках на практике обычно допускают, что бетон следует закону Гука, и вместо переменного модуля упругости принимают для этого модуля более низкое значение, чем то, которое получается из испытаний на сжатие при малых напряжениях. На практике для железобетона часто полагают, что EJE — Ъ. Тогда из уравнений (а) наибольшее сжимающее напряжение в бетоне и наибольшее растягивающее напряжение в стали ) соответственно будут [c.191]

В отличие от идеально пластических систем, в которых начальные напряжения совершенно не влияют на максимальную нагрузку, определенную при условии, что на любом из структурных уровней не происходит заметных геометрических изменений, эти напряжения, вероятно, играют значительную роль в хрупких однородных и во многих составных материалах. Следовательно, в композитах стоит создавать искусственно высокие сжимающие начальные напряжения на поверхностях стекловолокон или частиц, изготавливать предварительно напряженные железобетонные армированные балки, задавать начальную систему растягивающих сил в работающих на сжатие элементах статически неопределимых ферм. Также следует предусматривать меры для придания композиту способности к торможению трещин, особенно вблизи поверхности раздела. [c.26]

Покрытия. В зависимости от требуемой степени огнестойкости зданий несущие конструкции покрытий могут быть железобетонные, стальные или деревянные. В современном строительстве применяют главным образом сборные железобетонные, предварительно напряженные конструкции покрытий. К ним относятся балки пролетом 12 м и стропильные фермы пролетами 18, 24 и 30 м, [c.353]

В результате проведенных экспериментальных исследований предварительно-напряженных железобетонных элементов при косом изгибе с кручением получены необходимые данные для теоретических расчетов. Разработан изложенный ниже метод расчета несущей способности таких элементов прямоугольного сечения при отношении крутящего момента к изгибающему -ф = MJM 0,3. i Эксперименты показали, что первые трещины появляются, как правило, у наиболее растянутого от изгиба ребра балки под некоторым углом а к продольной оси элемента. С увеличением нагрузки они развиваются по нижней и боковым граням, образуя пространственные трещины. Угол наклона трещин к продольной оси балки составляет а = 70 — 45° (рис. V.1). [c.204]

У верхней грани бетон находится в условиях сложного напряженного состояния, так как кроме нормальных сжимающих напряжений от изгиба здесь действуют еще и касательные напряжения от кручения. Исследования железобетонных элементов при изгибе с кручением и чистом кручении [22], [78] показали, что в предельном состоянии напряженное состояние сжатой части сечения довольно однородно вследствие пластических деформаций бетона и перераспределения напряжений. Поэтому сжатая зона бетона располагается в вертикальной плоскости, наклоненной под некоторым углом к продольной оси балки. Величина этого угла зависит от многих факторов отношения крутящего и изгибающего моментов г]) = = MJM , формы и размеров поперечного сечения, величины и характера предварительного напряжения продольной арматуры, [c.204]

В качестве другого примера применения принципа минимальной энергии к двумерным задачам для прямоугольных областей рассмотрим балку с очень широкими полками (рис. 135). Такие балки очень часто встречаются в железобетонных конструкциях и в конструкциях корабельных корпусов. Элементарная теория изгиба предполагает, что напряжения изгиба пропорциональны расстоянию от нейтральной оси, т. е. что напряжения по ширине полки не меняются. Однако известно, что если при изгибе ширина полки очень великя, части полок, удаленные от стенки балки, не вносят полного вклада в момент сопротивления, и балка оказывается слабее, чем это следует из элементарной теории изгиба. Обычно при определении напряжений в таких балках действительную ширину полок заменяют некоторой приведенной шириной таким образом, чтобы элементарная теория изгиба, примененная к приведенному сечению, давала корректные значения максимальных напряжений изгиба. Эта приведенная ширина полок называется эффективной шириной. Дальнейшие рассуждения дают теоретическую основу для определения этой эф41сктивной ширины. [c.272]

Пример 5.20. Построить эпюры параметров напряженно-деформированного состояния в железобетонной балке, лежащей на упругом основании с коэффициентом постели к=ЫО" кн/м , (рисунок 5.34) [Методические указания к выполнению расчетно-графических упражнений по сопротивлению материалов. -К Изд-во Киевского инженерностроительного ин-та, 1978, с. 88]. [c.359]

Для проведения испытания каждый натурный образец хребтовой балки устанавливают на специальные опорные плиты на раме железобетонного устоя и к ним прикрепляют болтами торцовые плиты, приваренные по концам натурного образца. На среднюю часть образца хребтовой балки болтами прикрепляют стандартный пятник грузового вагона с приваренным к нему бойком. Силу удара и величину напряжений измеряют при помощи проволочных датчиков, приклеиваемых на бойке и на полках двутавров хребтовой балки в зоне растягивающих напряжений. Ход маятника ударного копра измеряют прогибо- [c.236]

На правой опорной балке портала закреплен железобетонный балласт весом 3,5 г. На разгрузчике установлено восемь электродвигателей общей мощностью 100 кет. Защита электродвигателей обеспечивается тепловыми реле с плавкими вставками. Для экстренной остановки разгрузчика предусмотрен аварийный выключатель. На разгрузчике предусмотрено устройство общего и ремонтного (через понижающий трансформатор) освещения и установ1ка звонка громкого боя. Разгрузчик работает на напряжении 220/380 в. Управление механизмами машины производится из кабины, прикрепленной на консолях к порталу над отвальным конвейером. [c.181]

Первое и наиболее существенное из них связано со значительными поперечными размерами элементов верхнего строения, вследствие чего в этих элементах по окончании бетонирования возникают большие усадочные напряжения, результатом действия которых являются нередко возникающие трещины в стойках, ригелях и балках верхнего строения. В качестве примера на рис. 7.7 показана пгпичная схема распространения усадочных трещин в стойках и продольных балках верхнего строения железобетонного рамного фундамента трещины образовались в результате усадки бетона продольных балок, укорочению которых препятствовали весьма жесткие стойки, где бетон к моменту окончания бетонирования балок успел затвердеть. [c.152]

Железобетонные шпалы обладают почти нулевой упругостью по сравнению с деревянными, а потому должны подвергаться возможно меньшим изгибающим усилиям. Т. к. шпала в отношении изгиба д. б. рассматриваема как балка, подпертая в двух сечениях по осям рельсов и нагруженная по площади нижней постели силами реакции балласта, то для уменьшения изгибающих напряжений в шпале форма ее д. б. такова, чтобы силы реакции балласта сосредоточива- [c.302]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...