Гибкость полок

В решетчатых конструкциях из труб (рис. 187) можно сократить расход металла благодаря отсутствию дополнительных связей, что особенно важно для стержней, сечения которых определяют по условиям предельной гибкости. При равной площади поперечного сечения труба имеет больший радиус инерции, чем уголок, и поэтому может воспринимать большие продольные сжимающие нагрузки. Преимуществом труб является возможность применения стержней с малой толщиной стенок. Так, если толщина полок уголков составляет обычно не менее 0,05... о, 1 ширины полки, то для труб это значение уменьшается до о, 02... о, 05 диа метра. [c.506]

Однако в случае нагружения консольной балки коробчатого сечения, показанного на рис. 7.29, по крайней мере одно из упомянутых условий нарушается. Вследствие распределения касательных напряжений в вертикальных стенках балки коробчатого сечения по закону параболы происходят S-образные деформации боковых стенок. В результате различного сдвига элементов горизонтальных полок поперечные сечения полок испытывают депланацию. Это происходит потому, что при сдвиге под влиянием гибкости панели изгибающие силы, приложенные к кромкам панелей, не могут быть равномерно распределены по ширине панели. [c.188]

При определении гибкости этих элементов радиус инерции сечения уголка принимают минимальным при закреплении стержней только по концам, либо относительно оси, параллельной второй полке уголка при наличии промежуточного закрепления (распорки, шпренгеля, связи), предопределяющего направление выпучивания уголка в плоскости, параллельной одной из полок. [c.85]

Как известно, рекомендованному в качестве решетки профилю со сторонами под углом 60° в большей мере, чем раскосам из обычных уголков, угрожает общая (изгибно-крутильная) форма потери устойчивости. Вследствие этого возникает вопрос, не может ли при соблюдении данных табл. 8-1 критическая сила по общей устойчивости здесь оказаться ниже нормативной предельной нагрузки. Для освещения затронутого вопроса исследовалась общая устойчивость уголковых стержней с углом между сторонами 60°, а также определялись нормативные предельные нагрузки на эти стержни, при условии, что предел текучести 0т = 2 400 кГ/см и искривление происходит относительно оси и—у. Вылет полок и гибкость стержней варьировались в больших пределах. Расчеты показали, что при соблюдении данных табл. 8-1 нормативная предельная сила (- пр = о т/ ф) не превышает изгибно-крутильную силу Рг, определенную по и согласно формуле В. 3. Власова (5-7). [c.279]

Рис. 8-4. Зависимость критической силы на раскосы из гнутых профилей от их гибкости и вылета полок.

В качестве тягового органа в механизированных стеллажах элеваторного типа применяются роликовые цепи типа ПР и ПРУ (ГОСТ 10947—64 ). Выбор типоразмера цепи предопределяется расчетными допускаемыми нагрузками, запас прочности при этом принимают равным 10. Такой высокий запас прочности обусловливается стремлением увеличить долговечность работы цепи. Относительно малый шаг цепи обеспечивает размещение полок вдоль цепи в соответствии с расчетным шагом при наибольшем числе полок. Большая гибкость цепи создает хорошие условия для спокойной, бесшумной работы всей системы. [c.38]

Здесь определены допустимые отношения расчетной высоты Ло или среднего диаметра О трубы к соответствующей толщине б в зависимости от расчетной гибкости , а также величины предельных свесов поясных листов и полок сжатых, сжато-изогнутых и изгибаемых элементов как при отсутствии, так и при наличии на свесах утолщений (бульб). [c.18]

Исследование устойчивости уголковых профилей из сплава Д16-Т должно было дать возможность более точно установить зависимость критических напряжений местной устойчивости от отношения ширины полки к ее толщине, дать зависимость между этим отношением и гибкостью стержней, т. е. установить связь между общей и местной устойчивостью, выявить влияние подкреплений полок уголков утолщениями (бульбами) на местную устойчивость полок, определить наиболее целесообразные размеры и форму этих бульб. [c.133]

Для практических расчетов можно предложить следующее. Учитывая, что в ряде опытов с равно бокими уголками без бульб в неупругой области критические напряжения оказались несколько выше вычисленных (см. рис. 4), для малых гибкостей величины предельных вылетов полок равнобоких уголков можно оставить такими, как предлагают нормы. Для равнобоких уголков с бульбами минимальные значения вылетов (при малых гибкостях) должны быть оставлены близкими к опытным. Их можно принять такими же, как и для уголков без бульб. Это отвечает фактическим условиям работы при толстых полках влияние бульб на повышение o p крайне слабое. Для средних и больших гибкостей предельные вылеты полок можно принять по данным опытов, спрямив для простоты ломаные линии и установив по конструктивным соображениям значения Ь /6 при А >76 постоянными. Тогда для уголков без бульб получим график 5, а для уголков с бульбами — график 6. Из этих графиков в результате получаются следующие значения предельных вылетов полок равнобоких уголков из сплава Д16-Т в зависимости от гибкости стержня, при которых местная устойчивость может считаться обеспеченной [c.144]

Номограммы составлены для Т-образных сечений из двух уголков при коэффициенте условий работы т=0,8. С помощью специальных переходных коэффициентов их можно использовать и для иных сечений и профилей, при других значениях т, лишь бы только предельные вылеты полок, определяющие местную устойчивость, имели ту же зависимость от гибкости, что существует для указанных уголков. [c.259]

Анализ показал, что наибольшее практически возможное значение величины 1 (где N — расчетное усилие и I — расчетная длина) в тяжелых конструкциях составляет около 6. Этому значению, в зависимости от вида сплава по номограммам, отвечает гибкость от 22 до 40 или отношение //6 от 7 до 12 наименьшее значение соответствует сплаву АМг-М, наибольшее — Д16-Т (в последнем можно убедиться из рис. 2 номограмма же для сплава АМг-М там не показана). Минимальное значение величины в расчетах может быть очень мало, но по требованиям ТУ гибкость сжатых элементов не должна быть более 120, отношение же //6 при этом равно 38. Можно принять, что в обычных конструкциях расчетная длина сжатых элементов из уголков лежит в пределах от 1 ООО до 4 000 мм-, тогда минимальная ширина полки уголка в сортаменте составит 1 ООО 38=26 лж, максимальная же ширина получается весьма значительной, но по конструктивным соображениям ее можно ограничить 250 мм. Внутри этих пределов ширину полок и ее градацию целесообразно принять из условий общности такой же, как в стандарте на стальные уголки, т. е. по двадцатому ряду предпочтительных чисел (см. ГОСТ 8032—56). [c.259]

Размеры полок (поясов) колонны сплошного сечения принимаются из условия обеспечения местной устойчивости, которая определяется отношением свеса полки колонны к ее толщине. В зависимости от гибкости колонны и класса стали отношение Ь[, /8,, определяется по табл. 4.1. [c.134]

Если поперечное сечение кривого бруса имеет полки значительной ширины, то вопрос об искажении поперечного сечения опять-таки имеет практическое значение. Такую задачу, например, мы имеем при исследовании напряжений от изгиба в узле жесткой рамы двутаврового поперечного сечения (рис. 336). Рассматривая элемент рамы, заключенный между двумя смежными попереч1й>1ми сечениями тп и т Пу, мы видим, что продольные напряжения от изгиба а в полках имеют составляющие в радиальном направлении, которые стремятся вызвать изгиб полок (рис. 336, Ь). В результате этого изгиба получается некоторое уменьшение продольных напряжений от изгиба о в частях полок, расположенных на значительном расстоянии от стенки. Чтобы принять во внимание это обстоятельство, нужно в формулу (1), на стр 313, для двутаврового сечения вместо действительной ширины подставить полезную ширину аЬ полки. Естественно, что величина коэффициента а, определяющего полезную ширину полки, зависит от гибкости полок, которая выражается величиной [c.344]

Уголковые пояса пространственных составных стержней при изгибной форме потери устойчивости стержня в целом работают в условиях косого изгиба, сопровождающегося закручиванием сечения. Эффект кручения возрастает по мере увеличения вылета полки. При прокатных уголковых сечениях (включая и новый профиль с увеличенным выносом полок) приведенная гибкость может оцеппраться приближенной формулой (5-26). [c.197]

Основываясь на исследовании местной устойчивости полок тонкостенных профилей, проведенном Б. М. Броуде (Научно-технический отчет ЦНИИСК № 9325), в проекте Технических условий на проектирование стальных конструкций из гнутых профилей приводятся значения предельных вылетов полок, которые поставлены в зависимость от гибкости стержня (табл. 8-1). [c.278]

Сквозные колонны. Стержень сквозных колонн состоит из двух или нескольких прокатных профилей (швеллеров, двутавров или уголков), соединенных в плоскостях полок планками или решетками. Равноустойчивость колонны в обеих плоскостях (по главным осям х—х в у—у) достигается раздвижкой ветвей на такое расстояние, чтобы приведенная гибкость t.ef по свободной оси у у была ие более гибкости колонн по материальной оси х—х Kiсквозной колонны подбирают по требуемой площади сечений ветви Аца, вычисленной по формулам при колоннах, состоящих из двух ветвей. [c.120]

На том же рис. 5 для сравнения нанесены зависимости отношения 6 /б от гибкости X, даваемые нормами СН 113—60 (линии 3 я 4). Можно видеть, что для малых гибкостей нормы допускают несколько большие вылеты полок, а для средних, имеющих наибольшее практическое значение, и больших гибкостей, наоборот, дают заниженные значения, уменьшая тем самы м экономичность сечений. [c.144]

При испытаниях стержней уголкового профиля, кроме изгиб-ных деформаций, наблюдались также признаки крутильных деформаций. Это проявлялось, в частности, в развороте внутренних опорных плит балансиров на угол до 7—8° относительно друг друга и относительно начального положения (рис. 10). Тем не менее из 16 стержней уголкового профиля только в двух случаях при Х=100 и X =45 имела место потеря устойчивости в плоскости полки. Во всех других случаях изгиб стержней больших гибкостей в момент потери устойчивости наблюдается в плоскости наименьшей жесткости с размалковкой полок в форме, показанной на рис. 11, а. [c.161]

Потеря устойчивости третьего стержня с той же гибкостью наступила при нагрузке Ркр= 21,11 г, т. е. на 36% выше, чем у первых двух стержней, и носила характер мгновенного нарушения устойчивого равновесия стержня. Характер деформации — изгиб в плоскости наи.меньшей жесткости, сопровождаемый хлопком и неглубокой размалковкой полок. После полной разгрузки стержня его ось выправилась совершенно. Однако предельная нагрузка повторного загружения была ниже, чем при первом загружении. Наличие незаметных остаточных деформаций поперечного сечения и опорных закреплений снизили критическую нагрузку на степ-жень до значения Р = [c.165]

Максимальные величины уд достигаются при наименьших значениях толщины полок (стенок). Толщина же полки или, точнее, соотношение между ней и шириной полки Ь Ь определяется местной устойчивостью. Предельные значения Ь/б приводятся в ТУ, они зависят от типа сплава, конструктивного оформления пера уголка или кромок стенки и изменяются с изменением общей гибкости элемента. Для обычного уголка, например из сплава Д16-Т, при гибкостиХ<19, 6/ = 8,5, а для уголка из сплава АМгб-М — при гибкости л = 104, 6//= 16,5 (здесь Ь — ширина полки от обушка до оера). [c.256]

При изготовлении пролетных частей крансз в виде ферм возможно наряду с прокатными профилями применять и трубы. Последние позволяют использовать их в качестве длинных стержней и сократить расход металла на дополнительные связи. Это особенно важно для стержней, сечение которых выбирается из условий предельной гибкости. К числу преимуществ использования труб относится возможность применения стенок меньшей толщины. Так, если толщина полок уголков обычно не менее Уго %о ширины полки, то для труб эта величина уменьшается до — /50 диаметра. [c.214]

Сжатые стержни из одиночных уголков рассчитываются на центральное сжатие по формуле (2.3) с учетом коэффициента условия работы по данным табл. 2.4. При определении гибкости этих стержней радиус инерции сечения уголка принимается если стержни прикреплены только по концам — минимальный при наличии промежуточного закрепления (распорки, шпренгели, связи и т. п.), предопределяющего направление выпучивания уголка в плоскости, параллельной одной из полок,— относительно оси, параллельной втррой полке уголка. [c.65]

При назначении размеров элементов сечений сплошных колонн, компонуемых из листовой стали, прн работе сечения на центральное сжатие рекомендуется расТтределять материал между стенкой и полками, а также выбирать толщину стенки, исходя из условия Примерного равенства гибкости стержня колонны в обоих направлениях. В колоннах, работающих на внецентренное сжатие, толщину стенок следует принимать, как правило, меньщей, чем толщины полок.. [c.170]

В табл. 29.12 величины 1 и г — моменты инерции сечений соответстпепно большей и меньшей полок относительно оси стенки, а гибкость Хд й коэффициент продольного изгиба Сс принимаются по табл. 29.13. [c.581]

Б решетчатых конструкциях благодаря использованию труб можно сократить расход металла на дополнительные связи, что особенно важно для стержней, сечения которых назначаются из уоловий предельной гибкости. Преимуществом труб является возможность применения стенок меньшей толщины. Так, если толщина полок уголков обычно не менее 0,05—0,1 ширины полки, то для труб эта величина уменьшается до 0,02—0,05 диаметра. Замкнутые профили при одной и той же площади сечения имеют меньшую внешнюю поверхность, подверженную коррозии, а в результате уменьшения боковой поверхности и лучшей обтекаемости снижается ветровая нагрузка на металлоконструкцию. [c.373]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...