Расчет теплопроводов

При проведении теплового расчета теплопровода удельные потери теплоты q и суммарное термическое сопротивление изоляционной конструкции Ел относят к единице его длины. [c.449]

Расчет теплопроводов. Расчет теплопроводов заключается в подборе соответствующих диаметров для канализации теплоносителя и определении потерь напора в этих теплопроводах. Наиболее известным выражением для потерь напора в закрытых трубопроводах при движении в них жидкости (воды, пара, газа) является (в кг/м ) [c.217]

Гидравлический расчет теплопроводов [c.186]

При заданных расходах теплоносителя и падении давления у абонента методика гидравлического расчета теплопроводов предусматривает два варианта. При первом варианте диаметры теплопроводов рассчитывают в два этапа [c.187]

Порядок гидравлического расчета теплопроводов [c.187]

Расчет площади поверхности теплопроводов [c.18]

Для упрощения гидравлических расчетов трубопроводов местные потери обычно заменяют линейными. Для этого существуют специальные таблицы. В табл. 2-2 приведены эквивалентные длины местных сопротивлений для водяных теплопроводов при /Сэ = 0,5 мм. [c.85]

Значимость этих рекомендаций особенно возрастает для магистральных теплопроводов большого диаметра. Местные потери при гидравлических расчетах могут [c.87]

После определения удельной потери давления на 1м трубопровода можно определить общие суммарные потери давления в трубопроводе. Для этого необходимо полученную величину удельной потери умножить на общую приведенную длину трубопровода. Допустим, что полученная по номограмме удельная потеря давления в водяном теплопроводе R = 0 мм, длина однотрубного теплопровода 1 ООО м, а эквивалентная длина местных потерь равна 400 мм. Тогда общие потери давления в трубопроводе составят 27 =10(1 000+400) = =(14 000 мм=Ы ж=1,4 /сг/сж2=1,4 ат. С помощью такого расчета может быть определен, например, необходимый напор центробежного насоса для перекачки. [c.89]

Неподвижные опоры служат для разделения теплопровода на отдельные участки, независимые друг от друга в отношении температурных удлинений. Весь теплопровод разбивается на части с таким расчетом, чтобы при максимальных температурных удлинениях компенсаторы отдельных участков смогли воспринять эти удлинения. Неподвижные опоры испытывают большую нагрузку, достигающую нескольких десятков и даже сотен тонн, поэтому они должны иметь необходимую механическую прочность. [c.138]

Определение расчетных расходов тепла только по отопительным характеристикам из таблиц допустимо лишь при расчете диаметр-ов магистральных и основных разводящих участков теплопроводов. Все конечные участки разводящих сетей и ответвления от них к зданиям должны, как правило, проектироваться на основе точных расходов тепла. [c.6]

Теплопроводы в месте пересечения кабеля должны быть дополнительно утеплены с таким расчетом, чтобы температура грунта в месте пересечения не могла превышать максимальную летнюю температуру грунта более чем на 10° С и низшую зимнюю температуру грунта более чем на 15° С. [c.248]

В данном случае, как и в законах Ньютона и Фурье, используемых для расчета теплоотдачи и теплопровод ности, все расчетные и экспериментальные трудности, связанные с проектированием загрязняющихся поверхностей и изучением процесса загрязнения, значительно более сложного, чем процесс теплопередачи, также кон-. центрируются на одной величине [Л. 22, 132], а именно на темпе загрязнения k, который сравнительно просто найти из эксперимента. [c.140]

Наконец, следует подчеркнуть, что ввод однотрубного теплопровода в район означает возможность перехода от периферийного питания района, которое имеет место при отказе от размещения внутри района пиковой котельной, к центральной разводке сети по району. Одно это обстоятельство может привести, по расчетам проф. [c.121]

ЛЮ тепла, которую может принять на себя однотрубная система, с 0,42 до 0,56 при сохранении в обоих случаях отношения расчетных расходов на отопление и горячее водоснабжение 86 14. Другая возможность использования понижения температуры воды с 60 до 45° С заключается в одновременном понижении температуры воды в подающей линии со 180 до 135° С при сохранении той же нагрузки, охватываемой системой однотрубного транспорта тепла. Это, несомненно, приведет к увеличению выработки электроэнергии на базе того же теплового потребления. Вопрос о том, что выгоднее повышение расхода воды в теплопроводе при работе с пониженным температурным графиком или ограничение расхода с некоторой энергетической потерей, должен в каждом случае решаться технико-экономическим расчетом. Несомненно, что увеличение расхода воды на 37% приведет при прочих равных условиях к увеличению- затрат на теплопровод (примерно на 13%), что при значительном транзите тепла может поглотить выгоды от увеличения выработки электроэнергии на тепловом потреблении, которое дает экономию топлива примерно на 2% в год в целом по станции. [c.130]

При проектировании расчет тепловой изоляции ведется обычно по нормам удельных потерь теплоты с поверхности изолированного теплопровода q, Вт/м. Они устанавливаются на основе технико-экономических расчетов (по минимуму расчетных затрат). [c.155]

Задачи теплового расчета — это определение потерь теплоты через изоляционные конструкции теплопроводов, падения температуры теплоносителя по его длине, расчет температурного поля вокруг него, выбор оптимальной толщины тепловой изоляции. [c.449]

Методика теплового расчета изолированных многотрубных теплопроводов. В тепловых сетях прокладывают параллельно два и более теплопровода, отличающихся температурами теплоносителей, толщинами изоляции, а иногда и диаметрами труб. [c.453]

При подземной бесканальной прокладке изолированных теплопроводов с хорошей адгезией между трубой и изоляцией при расчетах компенсации температурных удлинений теплопровода на прочность необходимо учитывать действие усилий и напряжений, вызванных силами трения между перемещающимся теплопроводом и окружающим его грунтом. Кроме того, необходимо учитывать перемещение зажатого грунтом теплопровода. [c.457]

При проектировании тепловой изоляции тепловых сетей необходимо руководствоваться Временными руководящими указаниями. Выбор строительно-изоляционных конструкций подземных теплопроводов промышленных предприятий . (МЭС, Госэнергоиздат, 1956), Руководящими указаниями по проектированию тепловых сетей , 1939 г., расчетными данными, приведенными в главе I настоящей книги, и Инструкцией по расчету тепловой изоляции тепловых сетей при бесканальной прокладке И-Ц8-1 (Теплопроект, 1957). В основу расчета тепловой изоляции теплопроводов бесканальной прокладки принята методика Форхгеймера, развитая впоследствии Е. П. Шубиным. Исходными данными для расчета изоляции теплопроводов бесканальной прокладки являются 1) допустимые нормы теплопотерь, 2) температура теплоносителя, 3) размеры теплопровода, 4) глубина заложения (от поверхности земли до оси теплопровода), 5) характеристика грунта на глубине прокладки, 6) расстояние между трубами и 7) расчетная температура грунта. [c.40]

Влияние термического сопротивления покровного слоя не учитывается, поскольку точность расчета изоляции подземных теплопроводов меньше допускаемой погрешности. Коэффициент теплопроводности грунта (в ккал/м-час-град) принимается равным для сухих грунтов — 1,0, для грунтов средней влажности — 1,5, для сильно влажных грунтов — 2,0, [c.41]

Расчет тепловой изоляции теплопроводов с промежуточными отборами теплоносителя производится для каждого участка с различными диаметрами соответственно расчету тепловой изоляции теплопроводов без промежуточного отбора теплоносителя. [c.42]

При расчете изоляции теплопроводов бесканальной прокладки надо считаться с возможностью ее увлажнения за счет воды, содержащейся в грунте. Чем выше влажность грунта и ниже температура теплоносителя, тем больше опасность увлажнения изоляции. Наличие гидроизоляционного слоя не всегда в состоянии предотвратить увлажнение. Однако для паропроводов влажность грунта на изоляцию практически не влияет, так как температура пара большая. Особенно вредно это явление для конденсатопроводов. [c.126]

Для практических расчетов коэффициент теплопроводности изоляции, найденный по табл. 3-4, следует увеличивать на 25%, однако при относительно сухом грунте, использовании в качестве теплоносителя пара или перегретой воды, отсутствии перерывов в работе теплопровода достаточно на 10%. [c.128]

В некоторых конструкциях предусматриваются железобетонные оболочки высокой прочности, требующие большого расхода цемента и металла. Это вызвано тем, что предъявляемые требования по механической прочности наружной оболочки рассчитаны с учетом нагрузки 13-тонной автомашины по всей трассе теплопровода. Такой расчет ничем не может быть оправдан. Необходимо строго дифференцировать требования для проезжей и непроезжей части трассы. Для проезжей части трассы целесообразно предусматривать непроходные каналы сборной конструкции с надежным перекрытием. Это позволит резко снизить требования для непроезжей части трассы, для которой могут быть использованы облегченные оболочки, в частности, описанные выше сборные элементы с несколько утолщенны.ми стенками защитного кожуха. [c.237]

Конструкция нагретой зоны схематически изобра.кена на рис, П2-3, в и 5-1. Исходные данные для расчета Р — мощность действующих в аппарате источников тепла Lx, Ly, — габаритные размеры нагретой зоны РЭА т — количество монтажных плат — высота монтажной платы т , т, — количество модулей на платах вдоль координатных осей дс и г Дм,-, /г ,- — габаритные размеры г-го модуля — коэффициенты теплопровод- [c.219]

РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ ТЕПЛОПРОВОДОВ ПОДЗЕМНОЙ ПРОКЛАДКИ [c.306]

Расчет теплоизоляционных конструкций теплопроводов подземной прокладки в цилиндрических оболочках или в ограждениях без воздушных прослоек [c.306]

Расчет толщины основного изоляционного слоя по известным значениям суммарных термических сопротивлений теплоизоляционных конструкций теплопроводов и грунта [c.310]

Расчет общей прямоугольной изоляционной конструкции без воздушных прослоек для теплопроводов подземной двухтрубной прокладки- [c.311]

Рекомендуется применять метод приближенного теплового расчета двухтрубного теплопровода в общей прямоугольной изоляции. При этом каждый теплопровод рассматривается раздельно и рассчитывается как изолированный обычной цилиндрической оболочкой без воздушных прослоек по формулам, приведенным выше. [c.311]

Расчет теплоизоляционных конструкций теплопроводов подземной прокладки в непроходных каналах [c.311]

Рис. 10-1. Но.мограмма для гидравлического расчета теплопроводов.

Для облегчения гидравлических расчетов теплопроводов потери давления на месгные сопротивления часто отдельно не вычисляют, а учитывают их при расчете линейных потерь. В этом случае в формуле (XI.10) расчетной длиной является приведенная, равная сумме фактической длины прямолинейного участка и эквивалентной длины местных сопротивлений, расположенных на участке трубопровода с постоянным расходом [c.187]

От города до термального поля Банных ключей — одного из крупнейших камчатских источников — по прямой километров 85. Но провести теплофикационную трубу прямо через заболоченную дельту реки и скалистый горный хребет трудно. Линию трубопровода придется прокладывать в обход. Инженеры разворачивают перед нами карту. Острый грифель карандаша пробегает по извилистой линии намеченной трассы, держась долин рек, обходя коричневые пятна горных районов. Да, целых 140 километров должна будет пройти нагретая в подземной котельной вода, прежде чем попадет в батареи отопления Петропавловска, В мире нет теплопроводов такой длины. Б течение длительного времени считали, что транспортировать горячую воду можно на 20, ну, от силы — на 25 километров. Камчатские инженеры задумали внести свои поправки и в теорию и в практику теплоснабжения. Уже сейчас расчеты, приведенные инженером Д. И. Авербухом, подтверждают техническую и экономическую целесообразность нового проекта. [c.233]

Линия 2, показывающая давление в обратной трубе, выбирается обычно с таким расчетом, чтобы давление по манометру в любой точке сети не было ниже 0,5 ат и не Превышало 5—6 ат. Первое условие исходит из того, что давление в теплопроводе должно предотвра- [c.90]

Такие расчеты весьма трудоемки и очень часто мало надежны ввиду отсутствия или недостаточности опытных материалов. Нередки случаи, когда фактическое состояние теплоизоляции технологического оборудования, а иногда даже и теплопроводов значительно хуже принятого в расчетах. Для действующих предприятий опрб де-ление примерной величины внутренних тепловыделений можно сделать исходя из той температуры наружного воздуха, при которой в цехе включается и выключается отопление. Для грубой проверки полученных проектных данных можно воспользоваться таблицей, приведенной в [Л. 27]. [c.9]

Эккерт и Лоу исследовали изменение местного коэффициента теплоотдачи по периметру прямоугольных и треугольных каналов и предложили приближенный метод расчета местной температуры стенки с учетом переноса теп- 1,3 ла по периметру теплопровод-ностью [Л. 21]. Еще одной си- стемой, данные по теплообме- V ну в которой не удается обоб- jg щить (с использованием Dr) уравнением теплоотдачи при [c.223]

Большое значение для определения Л тэц имеет выбор значений и Qпp , которые зависят от теплового баланса района и промышленных предприятий, а также от целесообразного радиуса охвата прилегающих к проектируемой ТЭЦ потребителей теплоты. Радиус охвата тепловых потребителей зависит от параметров и вида теплоносителя, а также от удельной тепловой плотности и характера тепловой нагрузки, от типа прокладки теплопроводов, от стоимости топлива и оборудования в данном экономическом районе. Для коммунально-бытовых потребителей при застройке пятиэтажными и более высокими домами технико-экономический радиус охвата тепловых потребителей составляет 15 — 20 км. Для технологических потребителей, требующих пара с параметрами 0,7—1,5 МПа и имеющих число часов использования максимума тепловой нагрузки более 3000—4000 ч в году, технико-экономический радиус охвата составляет 5—7 км. Значения отзц и а р также приходится предварительно оценивать, если не было проведено технико-экономического расчета по их определению в предварительной стадии выбора варианта теплоэнергоснаб-жения данного промышленного района. Для прикидочной оценки мощности при стоимости топлива в районе 18— 23 руб/т можно рекомендовать при QoГ" > 350 МВт и >120 МВт атэц = 0,5 и а р = 0,7 с последующим уточнением этих значений. [c.217]

Методика теплового расчета нюлкровав-ных однотрубных теплопроводов. При воздушной прокладке изолированного теплопровода, окруженного воздухом (см. рис. 6.41), поток теплоты q, уходящий в окружающую среду, последовательно преодолевает термические сопротивления внутренней поверхности трубы j слоя материала трубы слоя И30ЛЯЩ1И слоя материала кожуха наружной поверхности кожуха Лп2- [c.451]

Для интегрирования полученной системы уравнений необходимо сделать некоторые упрощения. Вблизи от ствола (в начале области теплопроводности), несмотря на падение температуры, еще можно пренебречь объемным зарядом и считать n . Изменение температуры определяется теплопроводностью, а напряженность поля возрастает к катоду. Исходя из этих допущений, авторы провели расчет на примере ртутной дуги высокого давления. Численное интегрирование уравнений (3-13)—(3-19) привело к следующим результатам. При изменении температуры вдоль области теплопроводности от 8000° (температура ствола дуги) до 4700° дуга имеет свойства, которые авторы ожидали в этой области. Ионный ток в начале области меньше 1% от электронного. При температуре 4700° плотность электронов лишь немного меньше плотности ионов. Напряженность поля резко возросла — со 170 в/смло 31,9 кв/см. Область теплопровод-ностй имеет протяжение 0,0055 см, что соответствует примерно 700 длинам свободного пути атома ртути. Для этого требуется напряжение 7,24 в, в то время как в стволе дуги на это же расстояние приходится 0,94 в. [c.73]

Еще более неожиданными являются результаты предельного перехода Рг О для профиля температуры (рис. 64). С уменьшением Рг распределение температуры отнюдь не стремится к до(х) = = 3x2—1, т. е. к аналитическому решению уравнения теплопровод-ностп при Рг==0 (кривая 1). С уменьшением Рг величииа fl (l) значительно превышает 2 и возрастает, судя по данным расчета, неограниченно. [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...