Угол отклонения потока в косом срезе

Формула (1-230) позволяет определить угол отклонения потока в косом срезе при Xi>l. Для этой же цели служит приближенная формула [c.119]

Учитывая, что при е2<е. (i 2>l) 9 г=1 и р2=Р 2- -б, где б — угол отклонения потока в косом срезе, получаем [c.311]

Угол отклонения потока в косом срезе 0 может быть найден расчетным путем. Точные формулы для определения угла отклонения потока в косом срезе рассматриваются в курсе газовой динамики. Приближенная формула для определения угла отклонения потока в косом срезе получается из уравнения неразрывности, записанного для сечений k—k и 1—1, без учета возможного отрывного течения [c.234]

Отклонение потока в косом срезе при > 1 можно определить по уравнению (9.21). В этом случае q (Хт) = 1 и угол [c.155]

Для случая />1 < />1кр вначале подсчитываем угол 5 отклонения потока в косом срезе сопловой решетки по формуле [c.173]

Обычно расчетный угол отклонения потока при расширении в косом срезе ограничивают значениями 3. .. 5°. Большие углы отклонения потока на выходе из сопловой решетки невыгодны, так как уменьшается окружная составляющая сщ и увеличиваются потери с выходной скоростью из рабочего колеса из-за увеличения осевой составляющей скорости. Переходить на малые углы отклонения потока также нецелесообразно, так как это увеличит потери в связи с ростом площади поверхности трения и толщины кромок по фронту, а также в связи с возрастанием угла поворота потока при входе в сопловую решетку. Поэтому сопловую решетку никогда не рассчитывают на предельное отношение давлений. Максимальная расчетная степень понижения давления для сужающихся сопл при угле отклонения потока в косом срезе 6 = 3. .. 5° составляет 6i = 3. .. 4. [c.235]

Изменение среднего угла потока за решеткой в зависимости от б2 показано -на рис. 8-50,6. Для решеток с /> 1 средний угол потока слабо меняется во всем диапазоне изменений б2. Для решетки с /=1,0 характерно увеличение Рг при сверхзвуковых скоростях, обусловленное отклонением потока в косом срезе. [c.536]

Из полученных выражений следует, что чем меньше угол выхода потока из сопловой решетки а , тем больше значение t1o . В практике устанавливают угол хэф = 12. .. 25. При этом угол отличается от угла а эф на угол отклонения в косом срезе. [c.90]

Угол отклонения потока прн расширении в косом срезе 4 определяется по формуле Бэра [c.169]

В сверхзвуковом потоке, как отмечалось (см. табл. 2), площадь сечения струи в соответствии с уравнением неразрывности должна увеличиваться. Поскольку в косом срезе сопла поток пара ограничен только с одной стороны поверхностью АВ, увеличение его площади возможно лишь при увеличении угла поворота от aio до аю + б. Угол отклонения потока б можно рассчитать следующим образом. [c.32]

Отклонение направления потока на выходе из рабочего колеса. Из-за конечной толщины лопаток колеса газа на выходе из межлопаточного канала (угол Р2) направление потока отклоняется от геометрического направления выходных кромок лопаток (угла Ргл)- Отклонение потока на выходе из колеса определяется аналогично отклонению потока в сопловом аппарате турбин. У турбин со сверхзвуковым истечением газа наблюдается поворот потока в выходном косом срезе рабочих лопаток относительно геометрического угла. Точно определить истинный угол потока из колеса сложно. [c.214]

Угол отклонения потока 5 при расширении в косом срезе можно вычислить, применяя уравнение неразрывности потока для сечений АВ и D (рис. 2.43) [c.79]

Определив относительную скорость выхода пара из рабочей решетки из выражения 21 = > 2г где у — коэффициент скорости рабочей решетки, взятый из основного расчета ступени, т.е. у =, и угол отклонения потока пара в косом срезе 5, построив треугольник выходных скоростей, найдем абсолютную скорость выхода пара С21, по которой проверяем принятые вначале по оценке потери [c.172]

Для второй группы режимов (давление среды выше расчетного) па кромках А и А возникают косые скачки (рис. 6-34,в), пересекающиеся за косым срезом, если угол Р) скачка из точки Ах меньше угла косого среза ф. Точка пересечения скачков В лежит у верхней границы струи. Поток отклоняется от оси струи, проходя несимметричную систему скачков и отраженных волн разрежения, причем поворот потока происходит в противоположном первому случаю направлении. Заметим, что для первой группы режимов (Ра<Р ), поворот струи происходит относительно точки Л, а при Ра>Р (вторая группа режимов) струя поворачивается относительно точки Ль Углы отклонения линий тока, а следовательно, и всей струи меняются вдоль потока, так же как и в первом случае, благодаря влиянию отраженных волн. [c.380]

Если в сечении А—А (рис. 88) скорость потока достигла или превышает скорость звука, то, как указывалось выше, при сверх-критических теплоперепадах необходимо учитывать отклонение потока в косом срезе. При этом угол выход ютока из решетки определяется по равенству [c.182]

Если установить давление за решеткой ниже критического, то поток на выходе станет сверхзвуковым, причем возникнет отклонение потока в косом срезе. Косым срезом называется область, ограниченная треугольниками а а, причем размер соответствует минимальной площади сечения канала между лопатками. При давлении за решеткой ниже критического в точках а возникнут центрированные волны разрежения abd. При пересечении этих волн давление в потоке понижается от (на линии аЬ) до давления за решеткой < р . Эти волны разрежения изобразятся в диаграмме характеристик эпициклоидой 12 (см. рис. 5.31, б), причем при прохождении волн струйки / повернут на угол б, а скорость потока станет равной Струйки II, расположенные по другую сторону кромки, пройдут также отраженную волну разрежения bdef (рис. 5.31, а), которая изображается в диаграмме характеристик эпициклоидой 23 (рис. 5.31, б). После точек а струйки / и И имеют общую границу (отмечены точками на рис. 5.31, а), по обе стороны которой давление должно быть одинаковым, а скорости параллельны. Поэтому образуются косые скачки уплотнений ag. Если, как обычно бывает, угол отклонения невелик, то скачок уплотнений имеет малую интенсивность и может быть заменен элементарной волной сжатия. Эта волна сжатия изображается в диаграмме характеристик эпициклоидой 32. Следовательно, скачки параллельны нормали к этой эпициклоиде. [c.128]

Углы выхода и входа двухфагного потока. В процессе ускорения пара в каналах решеток происходит рассогласование скоростей фаз как по значению, так и по направлению. Чем больше размер капель, тем меньше кривизна их линий тока и тем больше их угол выхода за решеткой. Увеличение угла выхода жидкой фазы вызвано также отрывом пленки с выпуклой поверхности профиля и движением оторванных капель с большим углом, чем направление движения паровой фазы. Угол выхода пара в этих условиях оказывается также увеличенным. Это объясняется прежде всего отклонением линий тока пара в косом срезе решетки под поз- [c.293]

Расширение газа в косом срезе решетки сопровождается отклонением потока. Средний угол отклонения определяется по уравнению неразрывности, за писанному для сечения АВ и (рис. 11.14,6) сечения за решеткой, равного шагу t pV 2 sin Р 2=ргС2 sin Р2. где рг. Сг и Рг — плотность, скорость и угол выхода за решеткой штрихом обозначены параметры в сечении АВ. [c.311]

Потери, обусловленные взаимодействием скачков уплотнения с пограничным слоем, потери трения и потери на выравнивание потока обычно значительно превьи-шают волновые потери, подсчитанные для идеальной жидкости. Поэтому угол отклонения как по формуле (8-47), так и по формулам Г. Ю. Степанова и А. С. На-талевича оказывается меньше действительного. Формула Бэра с учетом потерь в косом срезе ( 8-48) дает близкое совпадение с экспериментом, но применение ее ограничено, так как необходимо предварительно определить потери. [c.539]

Если сопло с косым срезом работает при нерасчетном отношении давлений (когда турбина работает на переменных режимах), то несколько меняется угол отклонения струи и значение выходной скорости Швых- Однако при этом, как правило, не возникают ни отрыв потока от стенок сопла, ни скачок уплотнения в сопле сопло с косым срезом автоматически приспосабливается к изменению режима работы. Потери энергии при работе сопла с косым срезом на нерасчетном режиме оказываются значительно меньшими, чем в сверхзвуковом сопле с прямым срезом. [c.186]

При недорасширенном истечении из плоского сопла Лаваля использованный в укороченном сопле перепад давления ро—ра затрачивается на увеличение скорости вне сопла (см. рис. 13.14). При этом этот поток поворачивает около кромок С и i сопла на угол 6, определяемый в теории течения Прандтля—Майера. В газовых и паровых турбинах для получения потока максимальной скорости, отклоненного на угол б от осевого направления, используются сопла Лаваля или сужающиеся сопла с косым срезом, в которых плоскость среза сопла не перпендикулярна оси потока (рис. 13.18). [c.255]

Плоское сопло с косым срезом и выдвижным дефлектором (сопло ADEN), рис. 7.2в, обеспечивает поворот вектора тяги на угол, равный или больше 90°, и предназначено для использования на самолетах вертикального взлета и посадки. Оно может быть использовано и в полете для отклонения вектора тяги на углы, меньшие 90°. В этом сопле на режиме горизонтального полета регулируется площадь критического сечения и с помощью верхних и нижних створок — площадь выходного сечения сопла в соответствии с бесфорсажным или форсажным режимом работы двигателя. На режиме вертикального взлета дефлектор (ковшеобразная створка) выдвигается по часовой стрелке, направляя реактивную струю вниз. Дозвуковые створки сопла при этом имеют максимальное раскрытие для уменьшения скорости газового потока при подходе к поворотному дефлектору. Выдвижной дефлектор на режимах горизонтального полета убран внутрь сопла без нарушения течения внутреннего газового потока и внешнего обтекания реактивного сопла. На режиме горизонтального полета с помощью отклоняемой задней части верхней панели (поворотный клин) достигается поворот вектора тяги на угол 25...30°. [c.294]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...