Отклонение потока в косом срезе

При сверхзвуковых режимах отклонение потока в косом срезе приводит к росту интегрального угла выхода пара oi и неоднородности распределения углов по шагу решетки. По сравнению с дозвуковым режимом и углы выхода капель аг увеличиваются. Отличие углов выхода пара в двухфазном потоке от значения Для перегретого пара достигает 40, что связано с увеличением потерь На [c.143]

В последних ступенях паровых турбин рабочее тело — влажный пар, кроме того, там имеют место зоны сверхзвуковых течений. В настоящее время не опубликовано достаточно полно развитых методов, учитывающих эти особенности течения в осесимметричной постановке задачи расчета пространственного потока. Сверхзвуковой характер истечения приближенно можно учесть, вводя по результатам первого расчета поправку на отклонение потока в косом срезе сопла и повторяя расчет вновь. [c.204]

Если проекции скорости за исключением f и считать одинаковыми для варианта с отклонением потока в косом срезе и без отклонения, то понижение [c.92]

Ниже приводится метод последовательного определения реакций в венцах проточной части двухвенечной регулирующей ступени. Расчет на переменный режим регулирующей ступени, как было выше указано, лучше проводить с конца процесса по причине возможного отклонения потока в косом срезе сопел. При измененном ли расходе пара или начальных его параметрах—прежде всего по уравнению Флю-геля определяют давления в камере регулирующей ступени. От точки состояния пара перед соплами полностью открытого клапана проводят изоэнтропу до найденной для камеры регулирующей ступени изобары. Определяют таким образом изоэнтропийный перепад, по изоэнтропийному перепаду определяют условную скорость [c.109]

Фиг. 5-Й6. Углы отклонения потока в косом срезе решеток для пара (й -J.3). является f= А — отношение выходного се- 2 —число каналов в решетке

Формула (1-230) позволяет определить угол отклонения потока в косом срезе при Xi>l. Для этой же цели служит приближенная формула [c.119]

Отклонение потока в косом срезе 119, 120. 122 [c.893]

Отклонение потока в косом срезе при > 1 можно определить по уравнению (9.21). В этом случае q (Хт) = 1 и угол [c.155]

Получи.м приближенную формулу для определения угла отклонения потока в косом срезе решеток с суживающимися каналами. При давлении за решеткой ниже критического в минимальном сечении аЬ устанавливаются критические параметры. Запишем уравнение неразрывности для сечений аЬ и hh, предполагая течение одномерным и изоэнтропийным [c.128]

Учитывая, что при е2<е. (i 2>l) 9 г=1 и р2=Р 2- -б, где б — угол отклонения потока в косом срезе, получаем [c.311]

Рис. 1-86. Углы отклонения потока в косом срезе решеток для пара (й=1,3).

При достижении в последней ступени критической скорости и дальнейшем понижении давления за ступенью увеличение теплового перепада будет приходиться только на последнюю ступень, и здесь прямая пропорциональность между приращением теплоперепада и приращением мощности будет нарушена. В этом случае понижение давления за ступенью сопровождается отклонением потока в косом срезе сопл и лопаток и уменьшением окружной составляющей скорости, что приводит к уменьшению приращения мощности. При дальнейшем понижении давления за ступенью может быть исчерпана расширительная способность косого среза, после чего понижение давления в конденсаторе не будет вызывать увеличения мощности. [c.75]

При определении размеров суживающейся решетки с отклонением потока в косом срезе площадь выходного сечения Ру (сечение АВ на рис. 2.43) определяется так же, как и площадь минимальных сечений расширяющейся решетки, т.е. [c.85]

Рис. 3.8. Треугольник скоростей на входе в рабочие лопатки при отклонении потока в косом срезе сопловой решетки

При построении треугольников скоростей учитывалось отклонение потока в косом срезе каналов [c.168]

Для случая />1 < />1кр вначале подсчитываем угол 5 отклонения потока в косом срезе сопловой решетки по формуле [c.173]

Отклонение действительного направления относительной скорости на выходе из решетки от расчетного может быть связано и с рядом других факторов, как это будет показано в дальнейшем с отклонением потока в косом срезе турбинных решеток при сверх-критических перепадах, с внезапным изменением проходного сечения при прохождении потоком межлопаточного зазора и т. п. [c.77]

Угол отклонения потока в косом срезе 0 может быть найден расчетным путем. Точные формулы для определения угла отклонения потока в косом срезе рассматриваются в курсе газовой динамики. Приближенная формула для определения угла отклонения потока в косом срезе получается из уравнения неразрывности, записанного для сечений k—k и 1—1, без учета возможного отрывного течения [c.234]

Обычно расчетный угол отклонения потока при расширении в косом срезе ограничивают значениями 3. .. 5°. Большие углы отклонения потока на выходе из сопловой решетки невыгодны, так как уменьшается окружная составляющая сщ и увеличиваются потери с выходной скоростью из рабочего колеса из-за увеличения осевой составляющей скорости. Переходить на малые углы отклонения потока также нецелесообразно, так как это увеличит потери в связи с ростом площади поверхности трения и толщины кромок по фронту, а также в связи с возрастанием угла поворота потока при входе в сопловую решетку. Поэтому сопловую решетку никогда не рассчитывают на предельное отношение давлений. Максимальная расчетная степень понижения давления для сужающихся сопл при угле отклонения потока в косом срезе 6 = 3. .. 5° составляет 6i = 3. .. 4. [c.235]

Изменение среднего угла потока за решеткой в зависимости от б2 показано -на рис. 8-50,6. Для решеток с /> 1 средний угол потока слабо меняется во всем диапазоне изменений б2. Для решетки с /=1,0 характерно увеличение Рг при сверхзвуковых скоростях, обусловленное отклонением потока в косом срезе. [c.536]

РАСЧЕТ УГЛА ОТКЛОНЕНИЯ ПОТОКА В КОСОМ СРЕЗЕ И ПРОФИЛИРОВАНИЕ РЕАКТИВНЫХ РЕШЕТОК ПРИ ОКОЛОЗВУКОВЫХ И СВЕРХЗВУКОВЫХ СКОРОСТЯХ [c.536]

Годограф Я можно использовать также для приближенного расчета углов отклонения потока в косом срезе как направляющей, так и рабочей решеток. [c.556]

Подчеркнем еще раз, что во всех практически применимых случаях истечения из плоского канала с косым срезом в пространство с пониженным давлением поток в косом срезе испытывает расширение, а струя получает добавочное отклонение при этом скорость истечения увеличивается по сравнению со скоростью, которую может обеспечить то же самое сопло с прямым срезом. [c.173]

Для расширяющихся решеток расширение потока в косом срезе возникает при режимах е, < е]р. По аналогии с суживающимися решетками, используя уравнение неразрывности, легко получить формулу для определения угла отклонения в косом срезе расширяющихся решеток [c.80]

Заметим, что отклонение струи в косом срезе вызывает изменение реактивной силы, расчет которой должен быть произведен ло измененной формуле с учетом отклонения потока. [c.381]

Рис. 3.7. Зависимость угла отклонения потока в косом срезе суживающегося сопла б от отношения див-ленип Pi и угла а э

Потери и углы выхода потока сверхзвуковых решеток зависят от формы профиля, параметра /, степени влажности i/o, отношения плотностей фаз, чисел Re и Mi. Однако сопоставление с дозвуковыми решетками позволяет заключить, что дополнительные потери от влажности в решетках с />1 несколько снижаются влияние Rei, Зк и р ослабевает. По-видимому, в таких решетках происходит интенсивное дробление капель и увеличение коэффициентов скольжения. Углы выхода потока в зависимости от уо и Mi меняются также в меньшей степени, чем для дозвуковых решеток. Однако на нерасчетных режимах (Mi1, оказывается значительной. Опыты на влажном паре подтвердили известный вывод о том, что решетки с расши ряющимися каналами более чувствительны к отклонению числа Mi от расчетного. Средние углы отклонения потока в косом срезе сопловых решеток с суживающимися (/=1) и расширяющимися (f>l) каналами подтверждают, что на влажном паре значения углов отклонения б более высокие, чем на перегретом, во всем диапазоне чисел Mi. [c.152]

Если в сечении А—А (рис. 88) скорость потока достигла или превышает скорость звука, то, как указывалось выше, при сверх-критических теплоперепадах необходимо учитывать отклонение потока в косом срезе. При этом угол выход ютока из решетки определяется по равенству [c.182]

Если установить давление за решеткой ниже критического, то поток на выходе станет сверхзвуковым, причем возникнет отклонение потока в косом срезе. Косым срезом называется область, ограниченная треугольниками а а, причем размер соответствует минимальной площади сечения канала между лопатками. При давлении за решеткой ниже критического в точках а возникнут центрированные волны разрежения abd. При пересечении этих волн давление в потоке понижается от (на линии аЬ) до давления за решеткой < р . Эти волны разрежения изобразятся в диаграмме характеристик эпициклоидой 12 (см. рис. 5.31, б), причем при прохождении волн струйки / повернут на угол б, а скорость потока станет равной Струйки II, расположенные по другую сторону кромки, пройдут также отраженную волну разрежения bdef (рис. 5.31, а), которая изображается в диаграмме характеристик эпициклоидой 23 (рис. 5.31, б). После точек а струйки / и И имеют общую границу (отмечены точками на рис. 5.31, а), по обе стороны которой давление должно быть одинаковым, а скорости параллельны. Поэтому образуются косые скачки уплотнений ag. Если, как обычно бывает, угол отклонения невелик, то скачок уплотнений имеет малую интенсивность и может быть заменен элементарной волной сжатия. Эта волна сжатия изображается в диаграмме характеристик эпициклоидой 32. Следовательно, скачки параллельны нормали к этой эпициклоиде. [c.128]

Треугольники скоростей последней ступени ЦПД при С = onst и = onst и различных уменьшающихся давлениях р2 показаны па рис. 44, а, где расчетный режим отмечен индексом О, а критический— >j<. При уменьшении давления р2 ниже критического, т. е. Р2<р2 (при этом гс 2>Ш2 ), входной треугольник скоростей остается неизменны.м, а скорость il 2 увеличивается вследствие расширения пара и отклонения потока в косом срезе рабочей решетки, т. е. Р2>Р2э- По мере уменьшения давления р2 может быть получено предельное расширение пара в косо.м срезе рабочей решетки, после чего дальнейшее расширение будет происходить за рабочей решеткой (за пределами ступени). [c.76]

Существует несколько методов расчета угла отклонения потока в косом срезе решетки. Наиболее распространенными и простыми являются методы, основанньне на уравнениях одномерного потока. [c.536]

С ПО МОЩЬЮ уравнений неразрьивности, импульсоъ и энергии, можно получить точное решение для угла отклонения потока в косом срезе решетки с кромками конечной толщины. [c.538]

В случае расширения сверхзвукового потока, отклонение его в косом срезе начинается при ej < брасч [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...