Стесненное кручение коробчатых

Статический момент сечення 209 Стесненное кручение коробчатых пролетных строений железобетонных 161—171 металлических 286—293 Стрелочные переводы монорельсовых дорог 390—391 Стыки между коробчатыми балками [c.443]

Кручение рельсов подвесных путей возникает на прямых и кривых участках пути от действия вертикальных и горизонтальных сил, не проходящих через центр изгиба сечения рельса, и от действия моментов в плоскости У1. Для рельсов, сечение которых имеет нулевую секториальную жесткость (полоса, уголок, тавр, крестообразный рельс), расчет ведем по формулам чистого кручения с определением максимальных касательных напряжений и с учетом их концентрации, а также с нахождением при необходимости соответствующих деформаций сечения от действия крутящего момента Однако значительное число форм сечения рельсов имеет секториальную жесткость, не равную нулю. В этом случае от действия момента возникают не только касательные, но и нормальные напряжения, которые необходимо суммировать с нормальными напряжениями изгиба. Такой вид кручения, называемый стесненным кручением, характерен для двухголовых рельсов, симметричных и асимметричных двутавров, тавров с развитой головкой, швеллеров и открытых коробчатых профилей. [c.58]

При определении напряжений в условиях стесненного кручения к общим напряжениям, вычисляемым по гипотезе плоских сечений, добавляются слагаемые, возникающие от изгиба отдельных элементов балки, что существенно для открытых профилей и имеет второстепенное значение для замкнутых [0.3]. Однако при регулярных вырезах в одной из стенок коробчатой балки дополнительные нормальные напряжения от стесненного кручения могут иметь существенное значение [0.13]. [c.282]

Проблема стесненного кручения тонкостенного стержня с закрытым профилем несколько задержалась в своем развитии. Только в 1926 г. Рейсснер рассмотрел стесненное кручение прямоугольного коробчатого стержня в течение многих лет, — вплоть до опубликования работы А. А. Уманского в 1939 г., — этот частный случай являлся, в сущности, единственным объектом исследований в рассматриваемой области. [c.204]

Уче,т влияния стеснения депланаций при изгибе и кручении коробчатых балок [c.248]

При кручении коробчатых балок прямоугольного (неквадратного) сечения также возникают депланации точек поперечных сечений. В тех случаях, когда отсутствует стеснение депланаций, в таких балках возникают лишь касательные напряжения чистого кручения. При стеснении депланации в сечениях, расположенных около места стеснения, возникают касательные и нормальные напряжения стесненного кручения. Влияние стеснения депланации при кручении так же, как и при изгибе, удобно учитывать коэффициентом перенапряжения. В таком случае касательное напряжение стесненного кручения [c.255]

На рис. 8.34 приведены примерные эпюры напряжений кручения в поясах и стенках коробчатой балки касательных напряжений чистого кручения (а), касательных напряжений стесненного кручения (б) и нормальных напряжений стесненного кручения (в). Касательное напряжение чистого кручения при б1>б2 получается большим в стенке (Т2>Т1), а касательное напряжение стесненного кручения при Н>В получается большим в поясе ( Ссг Тсз). [c.255]

Тонкостенный упругий стержень с замкнутым деформируемым поперечным сечением. Пролетные строения этой группы по конструктивным формам аналогичны коробчатым пролетным строениям группы 2, но под действием нагрузок, помимо изгиба, свободного и стесненного кручения поперечные сечения испытывают деформации контура (рис. 6.2, б). [c.132]

Эта нагрузка может быть представлена совокупностью двух групп сил, одна из которых вызывает стесненное кручение с сохранением формы поперечного сечения (рис. 7.2, б), а другая — кососимметричные деформации контура (рис. 7.2. г). Таким образом, считая справедливым принцип независимости действия сил, расчет коробчатых пролетных строений с деформируемым контуром на действие крутящей нагрузки может выполняться в два этапа на первом расчет ведут от действия закручивающей группы сил, приводящейся к внешней крутящей нагрузке, на основе теории тонкостенных стержней А. А. [c.157]

От действия внешнего крутящего момента в сечениях коробчатого пролетного строения возникают внутренние усилия, называемые бимоментом Ва, и соответствующие им нормальные напряжения стесненного кручения Ощ. Кроме того, в сечениях пролетного строения создаются касательные напряжения свободного и стесненного кручений т, и Тщ, равнодействующими которых соответственно являются момент свободного кручения Mt и изгибно-крутящий момент М ,. [c.161]

При расчете на стесненное кручение средних участков коробчатых пролетных строений, для которых к1 > 10, могут быть рекомендованы формулы для построения линий влияния усилий как в бесконечно длинной балке, т. е. [c.170]

При построении линий влияния в сечениях балочно-неразрезных коробчатых пролетных строений используется тот же подход, что и при стесненном кручении. [c.179]

Если рассматривать задачу о стесненном кручении криволинейного коробчатого пролетного строения, то она сводится к решению дифференциального уравнения, по форме совпадающего с уравнением (6.4) для прямолинейной конструкции. Относительно би.момента это дифференциальное уравнение имеет вид 1301 [c.287]

На рис. 63 представлены результаты расчетов четырех различных надрамников на кручение. У надрамника I первая и последняя поперечина имеют закрытый коробчатый профиль. Эти же поперечины в надрамнике II выполнены из труб. В надрамнике /// все поперечины — трубы, а в надрамнике IV все поперечины выполнены, как показано на рис. 61. Лонжероны всех надрамников выполнены из швеллера № 12 длиной 3 м. Ширина надрамников 0,75 м. Поперечины закрытого профиля в надрамнике I имеют сечение 100X100X5, а трубы в надрамниках II и /// —сечение 63,5X5. Поперечины скрытого профиля в надрамниках I я II — швеллер № 10. Поперечины в надрамнике IV такие же, как в рассмотренном выше примере, т. е. имеют сечение 100X100X5 и Рп=0,6. На рис. 63 показаны также расчетные схемы надрамников цифрами обозначены номера неизвестных, цифрами в кружках — номера элементов. Для лонжерона в первом и последнем узле надрамника / принималось полное запрещение депланации. В надрамниках II и III крутящий момент поперечин создает бимоменты в лонжероне, как показано на рис. 4, и прил. 3. В последнем узле этих надрамников депланация лонжерона равна нулю, так как его сечение закрыто вертикальной пластиной. В расчетной схеме надрамника IV зона присоединения выделена в отдельные элементы. Моделирование связей в соединениях показано на рис. 11, д прил. 3. На рис. 63 также показаны эпюры бимоментов и вертикальных изгибающих моментов, возникающих в лонжеронах надрамников при закручивании их на 1°. Таким образом напряженное состояние лонжеронов определяется напряжениями стесненного кручения Ош и вертикального изгиба Ох (см. рис. 59). [c.112]

В работе Вильямса (1936 с.)- было получено дифференциальное у11амме11ие стесненного кручения стержня коробчатого профиля. Принятое Рейсснером, Эбнером и Вильямсом линейное распределение нормальных напряжений по сечению каждой из стенок представляет собой своеобразное ослабление и модификацию гипотезы Навье о линейном законе распределения нормальных напряжений, с отнесением ее не ко всему поперечному сечению, а к каждой стенке. [c.205]

При расчетах пролетных строений эстакад целесообразно использовать готовые формулы, по которым могут быть вычислены у, Вц, Мц и /И в характерных сечениях по длине пролетов. Такие формулы приведены в табл. 7.5—7.6 для однополетных и неразрезных балочных расчетных схем. Эти формулы предназначены для пролетных строений, у которых величина X,,] / < 4. При этом тип опорных закреплений расчетных схем зависит от типа опорных диафрагм таким же образом, как и при расчете на стесненное кручение. Во всех случаях загруже-ния и закрепления концов коробчатых балок формулы для вычисления ординат эпюр получены при следующих упрощениях [c.175]

При учете упругой среды работы материала расчет металлических коробчатых пролетных строений на действие крутящих нагрузок не отличается от расчета аналогичных железобетонных пролетных строений и может быть выполнен в два этапа (см. п. 7.1). При определенном шаге поперечных диафрагм и связейДсм. п. 14.3) деформации контура могут быть практически исключены и тогда бывает достаточен только расчет пролетного строения на стесненное крученне. [c.286]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...