Вырубка Требуемые усилия

Смазка материала и инструмента. Смазка при вырубке оказывает влияние на усилие проталкивания детали, а следовательно, и на усилие вырубки и на сопротивление вырубке. На основании исследований можно заключить, что при работе без смазки усилие проталкивания возрастает на 30—40% по сравнению с усилием проталкивания со смазкой. Это приводит к увеличению общего усилия вырубки на 3—6% по сравнению с усилием при работе со смазкой. Состояние режущих кромок инструмента (штампа) также сказывается на Тц. Экспериментально установлено, что работа с тупыми режущими кромками инструмента требует больших усилий, чем вырубка с острыми кромками (примерно на 10 — 12%). [c.56]

Недостатком этого способа является более сложная конструкция штампа кроме того, он требует приложения больших усилий, чем обычная вырубка или зачистка. [c.11]

Штамп монтируется на стандартном блоке. Выталкиватель 4 приводится в действие устройством, аналогичным показанному на рис. 34, б. Выталкивание может осуществляться также и комплектом пружин, размещаемых в верхней части штампа, но этот способ применим только для вырубки материалов небольшой толщины, так как выталкивание деталей, вырубленных из толстолистового материала, требует больших усилий и делает штамп очень громоздким. [c.50]

Для проталкивания изделия через отверстие матрицы и съема заготовки с пуансона требуются определенные усилия в зависимости от марки материала, его толщины. Кроме того, при этом учитываются величина зазора между пуансоном и матрицей и степень смазки материалов. Наличие смазки снижает коэффициент трения. Усилие проталкивания и усилие съема учитываются при общем расчете усилия вырубки или пробивки и в формулу вводятся в виде коэффициента запаса К. В штампах для пробивки отверстий усилие вырубки может быть уменьшено за счет ступенчатого расположения пуансонов по высоте. [c.14]

Отожженный материал требует меньшего усилия для вырубки по сравнению с неотожженным. [c.174]

Роторы с механическим кулачковым приводом применяют для операций, требующих приложения усилия не более 10—20 кН, если кинематическая цепь привода ротора в конце каждого рабочего хода инструмента не разгружается (штамповка, чеканка и т. п.). Для операций, в которых кинематическая цепь привода инструмента разгружается в конце каждого рабочего хода (вырубка, пробивка, вытяжка), максимальное усилие, передаваемое кулачковым приводом, не должно превышать 4—5 кН. [c.526]

Для нормальной эксплуатации вырубных штампов должен быть выбран пресс с запасом жесткости станины. При недостаточной жесткости прогибается стол и преждевременно изнашиваются режущие кромки штампа, а затупившиеся режущие кромки требуют увеличения усилия вырубки. [c.99]

Усилие съема и усилие проталкивания. В отдельных случаях при проектировании технологических процессов вырубки и пробивки требуется оценить величину усилия проталкивания отделенной заготовки в матрицу и усилие съема высечки с пуансона. Это, в частности, нужно для более точного определения работы деформации, для расчета прочности крепления пуансона и т. д. Приближенно с некоторым преувеличением усилие съема и усилие проталкивания могут быть определены исходя из следующего. [c.74]

При такой регулировке наружный ползун может получать некоторый небольшой перекос в пределах зазора, имеющегося в его направляющих, чем и обеспечивается получение дифференцированного усилия прижима на различных участках заготовки. Отношение номинального усилия внутреннего и наружного ползунов у прессов двойного действия отличается значительным разнообразием. Так, например, на заводах ГДР строят прессы с соотношением этих усилий 1 1, фирма Клиринг (США) выпускает прессы с соотношением усилия внутреннего ползуна к усилию наружного, равным 1,4 н- 1,6. В таких же пределах находится соотношение усилий ползунов у однокривошипных прессов двойного действия по ГОСТу 7639-55, а у двухкривошипных прессов двойного действия по ГОСТу 8247-56 это соотношение составляет 1 1. Разница в последнем случае обусловлена тем, что на двухкривошипных прессах обычно штампуются более сложные по форме изделия, требующие, с одной стороны, более значительного усилия прижима, а с другой — более широкого диапазона его регулировки. Кроме того, при помощи наружного ползуна иногда осуществляют обрезку или вырубку заготовки до начала вытяжки, что вызывает необходимость значительных усилий и что также служит причиной, почему в некоторых конструкциях прессов усилие наружного ползуна делается равным усилию внутреннего. [c.51]

На рис. 281, о наложена рабочая диаграмма процесса вырубки, на рис. 281, б — процесса гибки с калибровкой, а на рис. 281, в — процесса вытяжки. В то время как диаграммы процессов вырубки и гибки не выходят за пределы допускаемого прессом усилия, диаграмма усилия вытяжки выходит за эти пределы и вызывает значительную перегрузку пресса. Отсюда вытекает, что кривошипный пресс при использовании его для вытяжных работ должен быть взят большего номинального усилия по сравнению с расчетным. Приближенно можно считать, что наибольшее усилие вытяжки должно составлять при глубокой вытяжке (0,50,6) Рно при неглубокой вытяжке (0,7-н 0,8) Рном- Хотя при вырубке такого наложения рабочих диаграмм нет, разделительные операции вследствие своей специфичности предъявляют повышенные требования к жесткости пресса и также требуют увеличения номинального усилия пресса по сравнению с расчетным. [c.322]

Режущая кромка цилиндрических матриц прочнее кромок матриц с конусом, однако в матрицах с цилиндрическим пояском вырубленные детали задерживаются и на их выталкивание приходится затрачивать дополнительное усилие. Нижняя часть отверстия в матрице выполняется различно и практически никакого влияния на процесс вырубки не оказывает. Матрицы с цилиндрическим пояском применяются для вырубки деталей с точным контуром и в случае запрессовки вырубленных деталей в ленту. Высота цилиндрического пояска /г (см. рис. 57, б) принимается обычно равной толщине 2—5 деталей. Преимущество матриц с конусным отверстие.м состоит в том, что вырубленные детали не задерживаются в них и поэтому не требуется дополнительного усилия для их выталкивания. Для вырубки точных деталей эти матрицы с конусом непригодны, так как после переточек их размеры рабочего отверстия увеличиваются, а следовательно, увеличиваются зазор между матрицей н пуансоном и размеры вырубаемых деталей. [c.98]

Роторные н роторно-конвейерные машины предназначены для широкого класса н та шовочных операций (вырубки, пробивки, выдавливания, чеканки и т. п.), требующих усилий до 150—200 кН и рабочих ходов до 0,1—0,2 м. Они применяются при изготовлении мелких деталей в условиях массового и крупносерийного производств. Большое распространение роторные машпны нашли в производстве изделий из пластмасс. [c.523]

Для выполнения операций вырубки — пробивки нередко применяют штампы с консольным (козырьковым) жестким съемником (рнс. 18). Подобная конструкция целесообразна в тех случаях, когда ширина обрабатываемой заготовки не лимитирована. В открытую щель съемника можно загружать полосы, ленту, отдельные заготовки или полуфабрикаты и различные отходы. Недостатком работы подобной конструкции является неблагоприятная схема нагружения съемника при съеме материала с пуаисона. Возникаемый при съеме изгибающий момент требует применения усиленного 1 реплеиия съемника. Независимо от усилия съема располагать винты только в один ряд не допускается. Их размещают, как правило, в два ряда (1—1 и II—II) с максимальным приближением ряда I—I к рабочему контуру штампа. Пренебрегая (для приближенных расчетов) наличием ряда винтов П—II, усилие, воспринимаемое винтами ряда 1—1, определяют исходя из действия изгибающего момента от силы Т, равной усилию съема штампуемого материала с пуан- [c.361]

Листовыми пинцетными штампами можно вырезать контур детали не за один ход ползуна пресса, а за несколько ходов, что позволяет применять прессы с меньшим усилием, чем это требуется для случая вырубки полного контура детали за один ход пресса. Для изготовления деталей с отверстиями менее 5 мм в вырезных пуансонах ставят керны, которые одновременно с вырезкой контура накернивают центры отверстий, после чего по ним просверливают отверстия в деталях. [c.111]

На основании экспериментов, проведенных автором [15], а также данных практики и исследований Б. П. Звороно [11] можно утверждать, что работа с тупыми режущими кро.мками инструмента требует больших усилий, чем вырубка с острыми кромками. Это объясняется тем, что у инструмента (пуансона, матрицы) с притупленными режущими кромками увеличиваются угол резания (принимая значение больше 90°) и площадь среза вследствие увеличения наклона линш скалывания за счет возрастания зазора. Наконец, вырубаемый материал при тупых кромках инструмента получает возможность больше защем.ляться в пространстве между матрицей и пуансоном. [c.59]

Вторую схему, т. е. комбинированную штамповку в полосе или ленте с вырубкой заготовки перед формоизменяющими переходами и запрессовкой вырубленной заготовки обратно в полосу или ленту, следует применять для деталей, требующих одного формоизменяющего перехода, например, гибки, рельефной штамповюи, вытяжки и т. д., при условии если толщина штампуемого материала равна 0,3ч-2,0 мм. Если толщина материала менее 0,3 мм, вырубленная и запреооованная обратно в полосу (ленту) заготовка слабо в ней удерживается и при перемещении полосы (ленты) выпадает из нее, что приводит к браку штампуемой детали, а иногда и поломке штампа. Если же толщина материала более 2,0 мм, требуется большое усилие для запрессовывавия вырубленной заготовки обратно в полосу (ленту), а также затруднено выталкивание ваготовки из полосы ленты) в рабочую полость штампа. Штампы, построенные по этой схеме, как правило, используются для сравнительно небольших по габаритам деталей, штампуемых на прессах с числом двойных ходов до 150 в минуту. [c.442]

Применение насосно-безаккумуляторного привода целесообразно для процессов с малой степенью заполнения графика усилий (брикетирование, пакетирование, неглубокая вытяжка тонкати-стового. материала, гибка профилей из тонкого листа) процессов, требующих короткий рабочий ход (чеканка, калибровка, вырубка), [c.312]

В СССР освоен процесс чистовой вырубки и пробивки толстол истовых деталей (10—30 мм) в нагретом состоянии. Обычная пробивка—вырубка деталей такой толщины сопровождается крайне низким качеством поверхности среза, зачастую требующим применения механической обработки контура на металлорежущих станках. Чистовая вырубка на гидравлических прессах тройного действия в данном случае не применима из-за большой толщины материала и больших затрат. Способ чистовой вырубки в нагретом состоянии позволяет получить высокое качество поверхности среза 6—7-го класса шероховатости по всей толщине детали, не требует последующей механической обработки контура и снижает рабочее усилие пресса в 5—6 раз. [c.34]

В области чистовой вырубки появился новый тип пресса — гидравлический пресс тройного действия горизонтального типа (фирмы Файнтул—Лоренц ) рабочим усилием 180 тс. Пресс более компактен по сравнению с вертикальным и не требует фундамента. [c.342]

Старая технология изготовления этих пружин предусматривала изготовление их по 13 различным раскроям наружного контура и требовала 79 наименований различных однооперационных штампов. Кроме того, все штамповочные операции после вырубки наружного контура производились на прессах с усилием 5—8 т, в то время как необходимое усилие для этих операций не превышает 600 кг. При этом все операции на штучных заготовках производились одиночными ударами, а закладка их в однооперационные штампы осуществлялась вручную при помощи пинцетов. [c.60]

Штамп работает по принципу обыкновенного совмещенного штампа. Однако в данном случае требуется увеличенный рабочий ход ползуна на толщину вырубаемой матрицы (в экспериментальных штампах толщина вырубаемой матрицы принималась равной 10 мм). Штамп для вырубки с зачисткой испытывался на прессе усилием 100 т с., штамповг.лись детали 0 50 мм. [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...