Газосодержание жидкости

В ходе всех опытов содержание растворенного газа оставалось постоянным и можно было определять постоянные в условиях проводимого исследования значения газосодержания жидкости в пределах от нуля до насыщения. Принцип действия установки иллюстрируется на фиг. 1. Установка состоит из двух баков 1 и 2). Бак 1 используется для приготовления жидкости с заданным [c.111]

Влияние газосодержания на падение давления в стадии интенсивного парообразования установить не удалось, так как на имевшейся в распоряжении аппаратуре нельзя было проводить опыты с полностью обезгаженной жидкостью. В исследуемых пределах изменения параметров увеличение падения давления на рабочем участке с увеличением теплового потока оказалось нечувствительным к величине газосодержания жидкости. [c.121]

Сложным образом на процесс УЗ-вой О. влияет газосодержание жидкости увеличение содержания газа в пузырьке снижает эрозионную активность жидкости с другой стороны, усиленная дегазация жидкости под действием акустич. потоков п радиационного давления приводит к сокращению числа центров кавитации, что также снижает эффективность О. Регулируя, с одной стороны, процесс дегазации, а с другой — специально вводя газ в жидкость, можно достигнуть оптимального газосодержания. [c.244]

M. Г. С и p 0 T Ю K. Влияние температуры и газосодержания жидкости на кавитационные процессы.—Акуст. ж., 12, 1, 87, 1966. [c.166]

Температура и газосодержание жидкости....................211 [c.168]

Температура и газосодержание жидкости [c.211]

Понижение температуры t и газосодержания жидкости а ведет к уменьшению давления парогазовой смеси в пузырьке Р т и росту рт> К сожалению, вычисление абсолютных значений давления рш в пузырьке сильно затруднено, поскольку величина Рпг = Рп + Рг обычно неизвестна. Давление водяного пара Рп легко может быть определено из соответствующ,их таблиц, а давление воздуха или газа в пузырьке Р при его максимальном радиусе практически остается неизвестным, поэтому интенсивность ударной волны при изменении tua оценивалась экспериментально по величине кавитационного разрушения небольшого алюминиевого цилиндрика, по-мещ,енного в зону кавитации. Убыль веса цилиндрика AG, полученная как разность в весе до воздействия кавитацией и после воздействия, была мерой относительной интенсивности ударных волн кавитационных пузырьков. [c.211]

Из факторов, воздействующих на содержание свободного газа в жидкостях, следует отметить 1) статическое давление 2) температуру жидкости 3) общее газосодержание жидкости 4) наличие турбулентности [c.410]

Рнс. 14. Зависимость порогового давления от газосодержания жидкости [c.411]

При пузырьковом режиме течения газовая фаза распределена в жидкости в виде отдельных пузырьков, размеры которых много меньше характерного размера аппарата. Такой режим. течения имеет место при малых газосодержаниях потока. [c.4]

В условиях турбулентного движения жидкости гидродинамические характеристики жидкой и газовой фаз существенно зависят от концентрации пузырьков газа (т. е. от газосодержания). В случае большого газосодержания пузырьки оказывают сильное влияние друг на друга вследствие коалесценции и дробления, а также из-за изменений условий движения жидкости в окрестности каждого пузырька. Вопросам коалесценции и дробления пузырьков газа, движущихся в жидкости, посвящена четвертая глава. В данном разделе рассмотрим задачу об определении характеристик хаотического движения обеих фаз при условии малого газосодержания. В этом случае будем пренебрегать влиянием пузырьков газа друг на друга и на турбулентные характеристики жидкости, т. е. будем рассматривать задачу о движении одиночного пузырька газа. [c.83]

Таким образом, для каждого пузырька газа существует сферическая поверхность с радиусом Гц, которая как бы изолирует данный пузырек. Это допущение особенно хорошо выполняется в тех случаях, когда локальное газосодержание является постоянной величиной и равно а. Для того чтобы определить величину Гд, будем предполагать, что дисперсная фаза однородным образом распределена в системе, т. е. газосодержание в любой области системы есть а. Тогда каждая ячейка содержит одинаковое количество жидкости и, следовательно, объем газа в ячейке равен объему газового пузырька. Поскольку статистически каждая ячейка является сферической, запишем [c.106]

Известно, что интенсивность тепломассообменных процессов можно значительно повысить, увеличивая площадь межфазной поверхности. Одним из способов ее увеличения является турбу-лизация жидкости, при которой диспергируемая в жидкость газовая фаза начинает дробиться на более мелкие включения. Значение площади межфазной поверхности необходимо знать при расчетах тепломассообменных процессов, ее экспериментальное определение практически невозможно. Найдем соотношение, связывающее площадь межфазной поверхности S со средним радиусом газового пузырька и объемным газосодержанием а [c.134]

Видно, что для указанных в табл. 5 смесей с газосодержанием ао=0.01, 0.05, 0.1 режим равномерного всплывания пузырей в поле плоского конденсатора, обкладки которого помещены у верхней и нижней границы слоя жидкости, неустойчив, так как не выполняются одновременно условия (5. 7. 36) и (5. 7. 39). Однако, даже если (5. 7. 36) не выполняется, режим равномерного [c.234]

В предыдущей главе был рассмотрен ряд задач о массообмене между одиночным пузырьком газа и обтекающей его жидкостью. Результаты, полученные в шестой главе, могут быть использованы лишь в тех случаях, когда концентрация пузырьков газа в жидкости мала и их взаимным влиянием можно пренебречь. В случае, когда газосодержание велико, происходит изменение гидродинамической обстановки вблизи пузырька газа (см. гл. 3) из-за наличия в дисперсной системе других пузырьков газа. Это, в свою очередь, приводит к изменению характера протекания массообменных процессов между пузырьками газа и жидкостью. [c.296]

Объемное газосодержание с(5 = ф отличается от объемного расходного газосодержания р из-за относительного движения (скольжения) фаз (Vg Vi). Указанный параметр ф важен, в частности, для оценки поглощения нейтронов двухфазным теплоносителем в ядерном реакторе, i6o объемы, занятые жидкостью [c.169]

На рис. 3-19 приведены соответствующие данные для газосодержания пристенного слоя в околокритическом режиме до момента оттеснения жидкости. Как видно, эта величина мало зависит как от давления, так и от физических свойств газа и жидкости. [c.61]

В более общем случае (Re Ггд) первый член в уравнении (13) равен удельным потерям напора на трение при движении двухфазного потока в горизонтальной трубе (g=0) при одинаковой приведенной скорости жидкости w и том же значении среднего по сечению истинного объемного газосодержания ср, которые имеют место при подъемном движении рассматриваемого потока в вертикальном канале ( >0). Выше отмечалось, что при равенстве общего расхода смеси и одинаковом весовом газосодержании в вертикальном и горизонтальном каналах (одинаковые w n Щ ъ последнем tp больше, чем в первом. Следовательно, при одинаковых г/ и ф в горизонтальном канале объемное расходное газосодержание 3 должно быть меньше, чем в вертикальной трубе. Таким образом, в самом общем случае достоверное сопоставление потерь напора на трение в вертикальном и горизонтальном каналах следует производить при разных расходах двухфазной смеси (одинаковые и ф, а не Уд и р ). Только при 1 такое сопоставление [c.171]

В результате проведенного анализа упрощенной схемы одномерного движения адиабатического двухфазного потока в канале, по-разному ориентированному в поле сил тяжести, можно сделать следующие выводы. Сопоставление опытных данных при движении двухфазного потока в горизонтальном и вертикальном каналах следует производить не при одинаковых расходах смеси и весовых газосодержаниях, а при одинаковых расходах жидкости (и> ) и истинных объемных газосодержаниях (ф). При этом сопоставлении нивелирный напор необходимо вычислять не по общепринятым формальным определениям (1) или (2), а по формуле (14). Для того чтобы качественно оценить ошибки, к которым может привести невыполнение этих условий сопоставления, рассмотрим конкретный численный пример для вынужденного движения пароводяного потока в вертикальном и горизонтальном плоском канале шириной г=10 мм при давлении р=76 кГ/см (ft да 10- кГ-сек/м да 2-10-в кГ-сек/м f 735 кГ/м f да да 40 кГ/м ), приведенной скорости воды ш =10 м/сек и 3 > 0.9. При расчете воспользуемся формулами, полученными выше для ламинарного кольцевого течения двухфазного потока. Безусловно, это приведет к идеализации реального процесса, так как в действительности характер движения фаз будет в этих условиях турбулентным, режим течения смеси не обязательно кольцевым и т. п. Однако качественная сторона явлений (по крайней мере для таких режимов течения двухфазного потока, как снарядный и дисперсно-кольцевой) этими формулами будет, по-видимому, отражена. [c.173]

X — газосодержание в 100 г жидкости (при этом объем газа измеряется в см при 20° и давлении 760 мм рт. ст.) [c.107]

При кипении органических жидкостей в большом объеме будет наблюдаться увеличение перегрева с повышением газосодержания. Это утверждение основано на существовании повышенного давления внутри пузыря, которое характеризует его [c.116]

Газосодержание т определялось путем отбора проб жидкости с помощью шприцев. Рабочий участок представлял собой вертикальный канал кольцевого сечения, образованный трубами диаметром 22 и 18 мм. Поток в рабочем канале двигался вниз. Длина обогреваемого участка внутренней трубы была равна 300 мм. Обогрев осуществлялся постоянным электрическим током. Помимо влияния газосодержання жидкости на процесс кипения, изучалась зависимость этого процесса от целого ряда других параметров, которые изменялись в следующих пределах давление 5 [c.113]

Общее газосодержание жидкости есть сумма растворенного и свободного газа, существующего в виде газовых иузырьков. [c.395]

Существующие способы измерения газосодержания жидкости (методы Винклера, Ван-Слайка и т. д. [5]) позволяют определить лишь суммарное количество газа, находящегося в жидкости как в свободном, так и в растворенном виде. Раздельное измерение свободной и растворенной газовых фаз с помощью этих методов принципиально невозможно. [c.395]

Источники стационарных вихрей, объем-Газосодержание жидкости 163, 173, 192, ные 93 211, 216 — — — новерхностные 93 [c.684]

Газосодержание жидкости (см. Содержание газа в жидкострг) 395 Гетерогенные системы 517 [c.686]

Струйный насос — эжектор включает в себя сопла, камеру смешения, диффузор и конфузор. В сопло подается жидкость под большим давлением (эжектирующая жидкость). В камеру смешения поступает эжектируемая жидкость под малым давлением и с малой скоростью. В сопле эжектирующая жидкость увеличивает кинетическую энергию из-за падения давления и затем поступает в камеру смешения. В камере смешения в процессе перемешивания происходит передача энергии от эжектирующей жидкости к эжекти-руемой. В результате этого на выходе из камеры смешения удельная механическая энергия массы перемешанной жидкости становится больше, чем удельная энергия эжектируемой жидкости на входе в камеру смешения. В диффузоре давление перемешанной жидкости увеличивается. Преимущество струйных насосов заключается в их конструктивной простоте, надежности и в работоспособности при большом газосодержании жидкости. Струйные насосы могут применяться в ЖРД в качестве вспомогательных (бустерных) насосов, устанавливаемых перед основными насосами для повышения антикавитационных качеств насосной системы подачи. [c.16]

Так, например, при пузырьковом и снарядном режимах течения газосодержание в верхней части горизонтально трубы больше, чем в нижней (рис. 2а, б). Кролш того, переход от снарядного течения к пленочному в горизонтальных трубах осуществляется несколько иначе, чем в вертикальных. Пусть при определенной скорости ввода газовой фазы в горизонтальную трубу там установился снарядный режи.м течения. Будем увеличивать газосодержание потока. Благодаря действию силы тяжести более тяжелая фаза (жидкость) будет стремиться в нижнюю часть трубы, а более легкая (газ) — в верхнюю. Таким образом, возникнут параллельные потоки жидкой и газообразной фаз. Такой режим течения носит название расслоенного. При этом на поверхности жидкости могут возникать поверхностные волны (см. рис. 2, в), вызванные движением газовой фазы. При дальнейшем увеличении скорости подачи газа поверхностные волны могут достигать верхней стенки аппарата. Эти волны распространяются с большой скоростью и смачивают всю поверхность верхней части трубы, на которой остается пленка жидкости. Пленка покрывает поверхность трубы в промежутках между перемычками (рис. 2, г), образованными жидкостью. Режим течения, при котором образуются эти перемычки, носит название волнового режима с перемычками. Если происходит дальнейшее увеличение скорости газа, то газовый поток пробивает жидкие перемычки [c.6]

Рассмотрим движение смеси, состоящей из несущей жидкости и диспергированных в ней пузырьков газа. Будем предполагать, что при наличии электрического поля жидкость и газ поляризуются по разным законам, а проводимости обеих фаз пренебрежимо малы и диэлектрические проницаемости фаз постоянны, т. е. не зависят от температур фаз и величины электрического поля. Диэлектрическая проницаемость смеси 6 будет в этом случае зависеть только от объемного газосодержання а. [c.229]

Важнейшими характеристиками стациопарпого двухфазного потока в канале являются массов ле п объемные доли фаз соответственно в массовом и объемно расходе смеси. Доли расхода массы смеси, приходящиеся на газ (пар) и жидкость, называются соответственно массовым расходным газосодержанием (на-росодерл анием) Xg и массовым расходным влагосодержанием хс. [c.168]

Гис. 7.1.1. Экспериментальная зависимость (V. Nakoryakov et al, 1981) трения па стенке трубы (D = 86,4 мм) от приведенной скорости жидкости Wi и расходного газосодержания ji в пуз лрьковом и снарядном режимах восходящего воздухо водяного потока (р = 0,1 МПа, То = 297 К). Числовые указатели на кривых соответствуют значениям Wi, м/с. Указатели Л и В соответствуют двум подрежимам пузыр . нового потока. Линия С соответствует зависимости А. А. Арманда (7.1.5) с показателем п = 1,53 [c.173]

Следовательно, пренебрежение парциальным давлением газа приведет к завышению требуемого избыточного подпора. Парциальное давление газа можно определить, зная газосодержание и температуру жидкости. Например, при кавитационных испытаниях насоса реактора РБМК парциальное давление газа составляло при температурах 200—275°С около 0,108 МПа. [c.222]

Цель исследования состояла в определении коэффициента теплообмена и падения давления в условиях кипения недогретой жидкости при заданных геометрических характеристиках [6, 8]. Использовавшийся в опытах терфенил представлял собой стандартный коммерческий продукт ОМг, содержавший около 25% орто-, 69% мета- и 5% иара-терфенила, около 0,3% высоко-кипящих соединений, 0,4% дифенила и менее 0,1% бензола. Давление в циркуляционном контуре создавалось и поддерживалось с помощью газообразного азота. В табл. 1 указаны пределы изменения газосодержания и максимального газосодержа-ния т акс в условиях пасыщвпия при различных значениях температуры жидкости и абсолютного давления на выходе из рабочего участка. Если условия в устройстве для поддержания давления отличаются от условий па выходе из рабочего участка, то возможно пересыщение жидкости газом (т < т акс)- [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...