Паяные Прочность при срезе

Прочность паяных швов внахлестку также зависит в значительной мере от ширины зазора. На рис. 8, а даны значения пределов прочности при срезе паяных образцов из низкоуглеродистой стали (кривая 3), латуни (кривая 6) и меди (кривая 1), паянных припоями Sn -j- Pb при зазорах 0,02— 0,15 мм [2]. На рис. 8,6 приведены те же зависимости при пайке сталей 45 и СтЗ припоями ПСр 45 [2]. [c.293]

Предел прочности при срезе соединений, паянных серебряными припоями [c.295]

В табл. 6 приведены значения пределов прочности при срезе паяных соединений некоторых сплавов титана, выполненных с использованием различных припоев, В качестве образцов применяли соединяемые внахлестку (/ = 5 мм) пластинки шириной 16 мм, толщиной от 1 до 2 мм. Пайка производилась в муфельной печи в среде аргона. [c.296]

Рис. 14. Зависимость предела прочности при срезе паяных соединений из сплава 0Т4 от температуры пайки и времени

Время выдержки в выбранном интервале температур пайки также определяет структуру и прочность паяных соединений. Так, при капиллярной пайке время выдержки невелико и составляет от десятков секунд до нескольких минут. Увеличенное время выдержки, например, при диффузионной пайке, может привести к значительному повышению прочности соединения. Однако продолжительная выдержка может заметно ухудшить свойства паяемого металла. Зависимость предела прочности паяного соединения при срезе от выдержки при [c.307]

При слишком малом зазоре припой может не заполнить паяный шов и прочность соединения, таким образом, будет ослаблена. При очень большом зазоре капиллярные силы перестают действовать, в шов не затечет достаточного количества припоя и прочность соединения также будет понижена. Зависимость предела прочности паяного соединения при срезе от величины зазора показана на рис. 29.9. [c.545]

Предел прочности при срезе Тср соединений, паяных серебряными припоями, МПа [c.124]

Прочность при срезе паяных соединений [c.124]

Прочность при срезе паяных соединений внахлестку при повышенных температура [c.125]

Прочность при срезе соединений, паянных жаропрочным припоем на основе меди ВПр 1 [c.125]

Рис. 83. Влияние величины зазора на прочность паяного соединения при срезе

Прочность при срезе соединений, паянных оловянно-свинцовистыми припоями, а также припоями на основе меди и серебра, составляет (0,8...0,9)Овп- тде Оап — предел прочности припоя. [c.286]

Расчет паяных соединений проводят по номинальному напряжению в зависимости от предела прочности. Значения предела прочности на срез при пайки наиболее распространенными оловянно-свинцовыми припоями [c.78]

Капиллярную пайку меди низкотемпературными припоями можно производить при зазорах 0,05—0,5 мм и температурах 650—900 °С в вакууме или аргоне. При этом соединения меди, паянные индием, галлием, оловом, припоями ПОС 61 и ПОС 40, хрупкие и малопрочные, предел прочности на срез не превышает 40—70 МПа. [c.251]

В качестве припоев для пайки молибдена пригодно большинство припоев, рекомендованных для пайки вольфрама. Например, припой, содержащий 80 % Ni, 14 % Сг и 6 % Fe, обеспечивает получение паяного соединения с пределом прочности на срез 132 МПа при 980 С. [c.257]

Пределы прочности (ХЮ-, МПа) при срезе паяных соединений из сплавов титана [c.297]

Пример 2. Телескопическое паяное соединение двух труб работает под знакопеременной нагрузкой Р 150 кН (рис. 26, б). Коэффициент г = — 1. Соединение выполнено медно-цинковым припоем Л63. Материал труб — сталь 10. Диаметр меньшей трубы d = 40 мм. По опытным данным, миннА альное разрушающее напряжение при срезе для этого соединения [х]р = 26 МПа Г5]. Принимаем коэффициент запаса прочности К = 2,5. Определим необходимую длину нахлестки. [c.303]

Прочность паяного соединения оценивают обычно при механических испытаниях специальных образцов с паяным швом. При этом определяют характеристики прочности способность паяного соединения к упругой или пластической деформации определяют редко. К механическим характеристикам прочности паяных соединений относят а) временное сопротивление при растяжении стыковых цилиндрических образцов с паяным швом, расположенным перпендикулярно оси образца и действующим усилиям, и б) сопротивление срезу т р образцов (листовых или телескопических), разрушение которых происходит под действием усилий, направленных параллельно плоскости спая нахлесточного соединения. [c.52]

Некоторую неопределенность в расчете прочности на срез нахлесточных образцов вносит также непостоянство среднего значения Тср при испытании образцов с разной площадью нахлестки. Выше было указано, что Тср уменьшается с увеличением площади нахлестки. Обычно указывается, что с увеличением площади нахлестки можно достигнуть всегда равнопрочности основного материала и паяного соедине- [c.110]

Международный институт сварки в документах МИС-63-60 и МИС-65-60 предложил определять предел прочности стыковых и сопротивление срезу нахлесточных паяных соединений при испытании определенных по размерам образцов, вырезанных из заготовок, полученных по рекомендуемому способу пайки (рис. 62). [c.111]

Так как увеличение зазора и площади спая выше определенного значения влияет в одном и том же направлении, способствуя уменьшению прочности соединения, то нам кажется неправомерным связывать сопротивление разрыву или срезу паяных соединений с отношением величины зазора к площади спая [171, 256]. Правомерно связывать сопротивление разрыву или срезу соединения с произведением величины зазора и площади спая. Предел прочности стыкового паяного соединения при оптимальном зазоре может превышать прочность припоя в литом состоянии до 2 раз и более. Предел прочности нахлесточных соединений, как правило, меньше. [c.114]

Практически для мягких оловянно-свинцовых припоев оптимальная величина зазора составляет 80 мк. При этом прочность на срез паяного шва около 4 кг/мм . [c.140]

Пайку можно осуществлять в вакууме и в среде аргона при 1200°С. Предел прочности при срезе соединений стали ЭП56, паянных этой пастой 430 МПа при 20 С, а при 900 °С— 120 МПа. Припой обеспечивает и высокую температуру распайки, равную 1240 °С. Для пайки жаропрочной стали 20X13 рекомендован медномарганцевый припой П 65, позволяющий получать соединения с пределом прочности 300 МПа и работающий в диапазоне температур от —196-н н-+400 "С [9, 10]. [c.243]

In 15,5 Sn 2,5 Ag 7 Bi. Температура пайки 370—380 °С, выдержка — 20 мин. Пайка производилась в вакууме 5-10 кПа при давлении сжатия образцов 3 МПа, Полученные таким способом паяные соединения имеют предел прочности при срезе Тср = 12-V-15 МПа могут работать в условиях нагрева (80—100 °С) при статическом давлении 30 МПа, амплитудах пз льсации давления 10" — [c.286]

Предел прочности при срезе паяных соеднненнй при повышенных температурах [c.295]

Предел прочности при срезе соединений, паянных жаропрочными арнпоями, при различных температурах испытания [c.295]

Применение низкочастотных вибраций позволяет улучшить механические свойства соединений. Например, при высокотемпературной пайке аустенитных сталей 1Х18Н9Т припоем Г40ХН предел прочности паяных соединений при срезе повышается при вибрировании на 30—35% по сравнению с пайкой без применения вибраций. [c.120]

Прочность при срезе (кгс/мм ) паяных соединений из АМцПС в зависимости от температуры испытании, количества и состава обезвоживающего порошка (Н. С. Баранов) [c.254]

Предел прочности при срезе Тф соединений внахлестку, паяных припоем ПОС40, МПа [c.125]

Сопротивление срезу Тср при увеличении площади нахлестки непрерывно уменьшается и может быть приближенно записано в виде степенной функции Тср=я5 (где S — площадь нахлестки, а и ft —константы) независимо от места разрушения паяного соединения. Наиболее точные результаты получаются при испытании образцов с двойной нахлесткой, когда устраняются деформации изгиба. При затекании припоя в зазор вследствие образования дефектов в паяном шве при большой величине нахлестки иногда невозможно достичь рапнопрочпостн. Не случайно в практике пайки отношение нахлестки к толщине основного материала обычно составляет 3—5. При применении фольги припоя и предварительной правильной укладке его в зазор качество паяйого шва можно улучшить при условии равномерно приложенного достаточного давления на соединяемые детали. Поэтому прочность паяного соединения лишь в известной степени можно регулировать величиной площади спая. Вуих предложил эмпирическую формулу расчета длины нахлестки [c.161]

Изучен механические свойства паяных иахлесточиых соединений. Критерием оптимизации была выбрана кратковременная прочность паяного соединения на срез Тср. МПа, при 2(ГС. Цель эксперимента— исследоваине влияния на прочность соединения следующих факторов режима пайки — температура пайки, °С — выдержки при температ>фе пайки, мин Хз — толщина покрытия припоя, мкм. [c.223]

Некоторую неопределенность в расчете прочности на срез нахлесточных образцов вносит также непостоянство среднего значения Т(.р при испытании образцов с разной площадью нахлестки Т(.р уменьшается с увеличением площади нахлестки. Обычно полагают, что с увеличением площади нахлестки можно достигнуть рав-нопрочности основного металла и паяного соединения, при какой-то величине нахлестки разрушение произойдет по паяемому металлу. Но практически вследствие образования дефектов спая при увеличении площади нахлестки получение равнопрочности может оказаться недостижимым. Не случайно в практике пайки отношение нахлестки к толщине паяемого металла обычно составляет 3—5 (чаще 3—4). [c.56]

Таким образом, в малых и средних по величине зазорах вследствие направленной кристаллизации наблюдается так называемая зональная неоднородность в распределении компонентов в паяном шве, что приводит к ослаблению центральной части шва. Такая зональная неоднородность в паяных швах приводит в случае образования хрупкой малопрочной фазы в центральной части шва к значительному снижению прочности паяных соединений. Так, при пайке нержавеющей стали Х18Н10Т припоем системы Си—Ni—Zn максимальную прочность (54 кгс/мм ) имеют паяные соединения со средней величиной зазора 0,15—0,25 мм. С уменьшением и увеличением зазора прочность на срез падает в связи с неблагоприятным формированием шва при малых зазорах и образованием усадочной пористости при больших. [c.104]

Припой применяют в виде полос или ленты толщиной 0,3 мм. Прочность на срез паяного соединения составляет 28 кПм м (280 Мн1м ). Можно также применять припой ПрАНМц 0,6—4—2 следующего состава (в вес. %) 0,5—0,8 А1, 3—4 N1, 1,5—2,5 Mg, остальное — медь. Для напайки пластин на матрицы в качестве припоя можно применять латунь марки Л68 по ГОСТу 1019—47 в виде полосы или ленты толщиной 0,3 мм. При этом прочность на срез составляет 18 кПмм (180 Мн/м ). [c.83]

Одной из ранних конструкций является лопатка 1 из светлокатаного профиля стали 12X13, спаянная с промежуточным телом 2 из перлитной стали (рис. 10, а). Ее применение позволяет заметно снизить стоимость изготовления и уменьшить расход легированной высокохромистой стали. Такие лопатки целесообразно использовать в относительно слабонагруженных ступенях паровых турбин и компрессоров при температуре лопатки ниже 300 °С. Это требование определяется отсутствием технологичных и дешевых высокотемпературных припоев. Проверка прочности такой лопатки определяется условиями работы паяного соединения на срез от действия центробежных сил на перо лопатки. [c.297]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...