Плотность средняя массовая

О зависимости между периодом колебания блеска и средней массовой плотностью для цефеид [c.301]

Индексом / обозначены средние по сечению значения плотности и массовой скорости (рц)/ [c.97]

Плотность теплового потока на стенке запишем в виде произведения коэффициента теплоотдачи и разности температуры стенки и средней массовой температуры жидкости [c.134]

При постоянной плотности теплового потока на стенке среднюю массовую температуру в любом сечении трубы всегда можно определить из энергетического баланса, а расчет теплообмена сводится к определению разности между средней массовой температурой жидкости и температурой стенки трубы. [c.142]

С помощью уравнений (8-24), (8-25), табл. 8-1 и зависимостей для ог и о можно определить разности температур стенок канала и средней массовой температуры жидкости при произвольной комбинации плотностей теплового потока на стенках. По этим же зависимостям можно рассчитать теплообмен при одновременном обогреве одной стенки канала и охлаждении другой. В последнем случае достаточно просто изменить знак вектора плотности теплового потока на охлаждаемой стенке. Средняя массовая температура жидкости, как и во всех задачах теплообмена с постоянной плотностью теплового потока на стенке, определяется по тепловому балансу на участке от входа в трубу до рассматриваемого сечения. [c.145]

При постоянной плотности теплового потока на стенке средняя массовая температура жидкости изменяется в зависимости от х+ линейно и может быть вычислена непосредственно из энергетического баланса. Цель расчета теплообмена состоит в определении зависимости [c.159]

Все рассмотренные до сих пор решения получены либо при постоянной температуре стенки, либо при постоянной вдоль трубы плотности теплового потока на стенке. Мы уже отмечали при анализе установившегося теплообмена, что коэффициент теплоотдачи при постоянной плотности теплового потока выше, чем при постоянной температуре стенки. При развитом профиле температуры и постоянной плотности теплового потока на стенке температура стенки и средняя массовая температура жидкости изменяются вдоль трубы линейно. Коэффициент теплоотдачи зависит, следовательно, от характера изменения температуры стенки по длине трубы. Инженер должен хорошо понимать, при каких условиях коэффициент теплоотдачи значительно изменяется по длине трубы и когда его можно считать постоянным. [c.165]

Среднюю массовую температуру жидкости определяем, как и в уравнении (8-50), путем интегрирования заданной плотности теплового потока от = 0 др = j +. [c.176]

Расчет теплообмена при турбулентном течении в трубе, температура стенки (или плотность теплового потока на стенке) которой изменяется по длине трубы, производится так же, как и при ламинарном течении. Для расчета используются уравнения, полученные Б гл. 8, в которые подставляются собственные значения и постоянные из табл. 9-7 или 9-8. Для вычисления разности температуры пластины и средней массовой температуры жидкости в канале из параллельных пла- [c.233]

Обычно применяются два способа введения поправок. По методу определяющей температуры все физические свойства, входяш ие в безразмерные комплексы (Re, Рг, Nu и др.), относят к некоторой характерной температуре, выбираемой таким образом, чтобы теплообмен и сопротивление при переменных свойствах можно было рассчитывать по зависимостям для постоянных свойств. В качестве определяющей принимают либо температуру поверхности, либо некоторую температуру, заключенную между температурой поверхности и температурой внешнего течения (или средней массовой температурой жидкости). Общего правила не существует. По методу фактора свойства все физические свойства определяются при температуре внешнего течения (или при средней массовой температуре жидкости), а влияние переменности свойств учитывается функцией отношения некоторого физического свойства при температуре стенки к тому же свойству при температуре внешнего течения (или при средней массовой температуре жидкости), Несмотря на широкое распространение метода определяющей температуры, его применение связано с определенными трудностями, особенно при расчетах теплообмена при течении в каналах. При использовании метода фактора свойства таких трудностей не возникает Например, для того, чтобы найти значение плотности при определяющей температуре для вычисления числа Re, необходимо разделять массовую скорость G = Vp на составляющие F и р. Но при течении в каналах G — массовый расход, отнесенный к поперечному сечению трубы, — является вполне определенным физическим параметром независимо от характера изменения плотности [c.309]

В потоке смеси газов среднюю массовую скорость можно выразить как w = piW Lpi, где рг — плотность г-го газа — его средняя скорость. Скорость г-го газа в смеси отличается от скорости смеси ю на величину скорости диффузии Сг (скорость диффузии — скорость, [c.325]

Важнейшие особенности использования ядерного топлива, присущие всем РБН, —высокая объемная плотность мощности (кВт/л) энерговыделения в активной зоне и высокая средняя тепловая мощность единицы массы топлива (массовая энергонапряженность топлива) (кВт/кг), превосходящие в 5—10 раз и более подобные показатели у РТН. Известно (см. 4.4), что средняя массовая энергонапряженность топлива определяет требуемую дорогостоящую топливную загрузку активной зоны реактора. А чтобы максимально снизить эту загрузку, РБН необходимо проектировать для работы при высоких объемных плотностях энерговыделения в активной зоне. Объемная плотность энерговыделения и удельная топливная загрузка (кг/кВт) непосредственно влияют на коэффициент воспроизводства, на время удвоения топлива и на другие основные экономические показатели РБН. [c.330]

Марка сплава Средняя массовая доля основного легирующего элемента, % Плотность при 20 °С, (кг/м )- 10 Ов, МПа, при Г, °С Сто,2, МПа, при Т, С 55, при г, Длительная прочность на базе 1000 ч, МПа, при Г, °С Состояние перед испьгганием [c.579]

Поскольку перколяционные кластеры являются рыхлыми , то они поглощают часть частиц другой компоненты. С целью определения объемной доли таких частиц, воспользуемся известной формулой (1.3) для средней массовой плотности вещества р в сферической части кластера радиусом Я [c.148]

Средняя массовая плотность вещества р в сферической части кластера радиусом К определяется по формуле (1.3) [c.264]

Примеры условных обозначений порошковой конструкционной малоуглеродистой стали со средней массовой долей углерода 0,1 % и минимальной плотностью 6,8 г/см . [c.309]

Здесь функции Па, г>о и Т являются произвольными функциями координат и времени. Для того чтобы эти величины имели смысл локальной плотности числа частиц, средней массовой скорости и температуры, необходимо подчинить их определениям [c.53]

Плотность наиболее массовых народнохозяйственных грузов (зерно, овощи, строительные материалы, промышленные товары и т. п.) в таре и россыпью составляет 0,3...0,7 т/м (в среднем 0,5 т/м ). Грузовместимость автомобилей независимо от их грузоподъемности должна быть рассчитана на примерно такую плотность грузов. Однако автомобили меньшей грузоподъемности обычно используются для перевозки бытовых и хозяйственных грузов, имеющих небольшую плотность, а автомобили большой 26 [c.26]

В потоке смеси газов среднюю массовую скорость можно выразить как w = где р< — плотность /-го газа, да,—его скорость. Общая плотность смеси р равна Ер,. Скорость 1-го газа в смеси отличается от скорости смеси ш на величину скорости диффузии i, так что [c.288]

Средняя массовая концентрация твердой фазы и средняя плотность газовой фазы в змеевике могут определяться по формулам [c.364]

Продолжительность нагрева материала внутри теплообменника является функцией средней массовой скорости и удельной (кажущейся) плотности твердой фазы [c.565]

Здесь tf—средняя массовая температура в субъячейке к, к — температуры оболочки и топлива > У, 2 — координаты ф — угол Ср — удельная теплоемкость, Дж/(кг.К) р — плотность теплоиосите-ля %j, A, , 7,2—коэффициенты теплопроводности теплоносителя, оболочки, топлива <7 — плотность тепловыделения Яэф — см. формулу (4.47) Цф — средняя скорость потока в субъячейке площадью F. [c.57]

Рассмотрите ламинарное гидродинамически стабилизированное течение в круглой ирубе с равномерным то сечению трубы распределением температуры жидхости. В некотором сечении +=0 температура стенки скачкообразно увеличивается на величину а относительно темпв1ратуры жидкости ш этом сечении. Затем температура стенки сохраняет это значение до x+=x+i, где она вновь скачкообразно увеличивается на величину Ь, а затем опять остается неизменной. Выведите общее выражение для плотности теплового потока на стенке и средней массовой температуры жидкости 9т на части трубы вниз по течению от места второго ступенчатого изменения температуры стенки. Примените теорию теплообмена при переменной температуре поверхности. [c.181]

Рассмотрите течение воздуха (Рг=0,7) и ртути (Pr=0,0fl) в трубе внутренним диаметром 20 мм при постояниой плотности теплового потока на стенке и числе Re=il0. На расстоянии 1,3 м от входа обогрев трубы 1П,реК ращается и остальная часть трубы теплоизолируется. Используя относительные единицы температуры, вычислите и постройте прафик изменения температуры стенки по длине трубы. (На теплоизолираванном участке температура стенки стремится к средней массовой температуре жидкости.) Обсудите различие полученных зависимостей для воздуха и ртути а основании представлений о механизме переноса тепла. [c.242]

Конструкционные порошковые стали — это спеченные материалы, используемые для замены литых и кованых сталей при изготовлении деталей машин и приборов методами порошковой металлургии. Условное обозначение таких материалов состоит из букв и цифр, например сталь порошковая конструкционная медьникелевая со средней массовой долей углерода 0,4 %, никеля 2 %, меди 2 % и минимальной плотностью 6400 кг/м в соответствии с ГОСТ 28378-89 будет иметь следующее обозначение ПК40Н2Д2-64. [c.790]

Мы рассмотрели только простейший пример локально-равновесного распределения. Даже для классических газов и жидкостей в ряде случаев необходимо вводить более общие локально-равновесные распределения в зависимости от того, какими параметрами описывается неравновесное состояние. Например, если молекулы не сферич-ны, то нужно учитывать перенос момента импульса при столкновениях. Подобно тому, как ранее мы ввели среднюю массовую скорость v(r, ), можно ввести среднюю угловую скорость вращательного движения а (г, и построить соответствующее локальноравновесное распределение [47]. С термодинамической точки зрения угловая скорость а (г, ) является параметром, сопряженным средней плотности момента импульса ). [c.92]

При развитом высокоскоростном турбулентном течении (Re >10 ) пузырьковой жидкости в трубе гидравлическое сопротивление, как и при течении однофазной жидкости, не зависит от вязкости, а определяется только шероховатостью внутренних стенок трубы. В этом случае можно использовать (G. Wallis, 1969) обычные формулы для однофазной жидкости (см. Л. Г. Лойцянский, 1973 V. Streeter, 1961), в которые в качестве плотности следует подставить плотность смеси, а в качестве скорости — средне-массовую (расходную) скорость смеси [c.176]

Килограмм на квадратный метр — (кг/м" kg/m ] —единица поверхностной плотности, среднго массового пробега и коррозионных потерь в СИ 1 ) по ф-ла V.1.17 (разд. V.1) при т = 1 кг, S = 1 м имеем = 1 кг/м . 1 кг/м равен поверхностной плотности однородного тонко о листового тепа площадью 1 м и массой 1 кг 2) по ф-ле V.6.316 (разд. V.6) при A = 1 м, р = 1 кг/м имеем = 1 кг/м . 1 кг/м равен среднему массовому пробегу а- или -частиц в веществе плотностью 1 кг/м , в к-ром средний линейный пробег равен 1 м 3) по ф-пе V.4S5 (разд. V.4) А m/S -= 1 кг/м . Для практ. применения рекоменд. дольные ед. грамм (миллиграмм) на кв. метр — [г/м glm ], [мг/м mg/m ]. Ед. СГС грамм на кв. сантиметр— [г/см g/ m ]. Размерн. в СИ, СГС - L" М. 1 кг/м = 0,1 г/см = 10 г/м = = 10 мг/м . [c.279]

В отличие от молекулярного переноса конвективный перенос происходит за счет видимого движения всей среды. Линейная скорость движения среды может рассчитьшаться разными способами. Обозначим плотность среды через р тогда средняя массовая скорость V группы молекул в объеме V будет определяться соотношением - -п, [c.6]

При Ко — м NUoo = 0, в чем нетрудно убедиться, используя выражение (8-56). Физически это объясняется тем, что в данном случае плотность теплового потока на стенке при больших X стремится к нулю быстрее, чем разность между температурой стенки и средней массовой температурой жидкости. [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...