Моррис

ИЗ указанных выше методов. Однако усталостная прочность при 10 циклов пульсирующего растяжения оказалась очень близка к по.лученной на образцах, изготовленных из препрега по одному в пресс-форме. Моррис [6] объяснил низкую статическую прочность на растяжение плохим выравниванием волокон. Кроме того, оказалось, что композиты с предварительной пропиткой смолой (т. е. на основе препрега) обладают меньшей усталостной прочностью, чем композиты, изготовленные путем мокрой укладки. [c.373]

Всего Моррис представил более 50 кривых 5 — N для различных материалов при различных условиях нагружения 30 из них относились к осевому нагружению. Используя результаты рис. 3—6 вместе с результатами, полученными при других средних напряжениях, он смог построить определяющие диаграммы равной долговечности, показывающие соотношение между средним напряжением и амплитудой напряжений для долговечности 10 циклов. [c.374]

Развитие разрушения при усталости происходило за счет последовательного выпучивания соседних слоев волокон, образующего притупленную макротрещину, которая медленно распространялась до достижения в некоторых случаях первоначальной нейтральной оси образца после примерно 10 циклов. Статическая и усталостные прочности были почти прямо пропорциональны объемному содержанию волокон. Оуэну и Моррису удалось нормировать все свои результаты и представить их единой диаграммой. Нормирование было проведено путем построения зависимости статической прочности от объемной доли волокон, а затем определения объемной доли каждого разрушенного при усталости образца. Далее при помощи кривой статическая прочность — объемное содержание для усталостных образцов была [c.385]

Следующее возражение, выдвинутое Оуэном и Моррисом, заключается в том, что при полировке может окислиться поверхность образца. Это возражение снова не учитывает, применяется ли метод микроанализа для построения диаграммы состояния или для более широких целей. Так, процесс горячего травления является одним из старейших методов металлографии здесь умышленно, для того чтобы выявить фазы, допускается окисление. Применение метода горячего травления, конечно, ограничено, но с тех пор, как известен этот метод, ясно, что слабое окисление поверхности шлифа вполне допустимо. [c.236]

Большинство из перечисленных задач было также рассмотрено английскими и американскими исследователями. Грин [16, 17, 22 ], а также Грин и Тейлор [24] рассмотрели аналогичные задачи, используя метод комплексных переменных (разработанный в Англии). Кроме эллиптических Грин рассмотрел треугольные отверстия [20]. Другие исследования были выполнены Конвеем [12], Хигучи [29], Ливенсом и Моррисом [38]. [c.58]

Все три рассмотренных выше способа являются частными вариантами способа Мак-Крума — Морриса в том отношении, что последний допускает любые изменения как начальной, так и длительной ползучести при изменении температуры. [c.125]

В работе [67] описанные способы (соотношения (59) —(62)) использовались для построения кривых ползучести для эпоксидной смолы с Tg X ИОХ при температурах от 24 до 190°С. Гладкую приведенную кривую для всего интервала температур удалог получить только способом Мак-Крума — Морриса, способ же Ке давал ее лишь для температур 24 Г 100°С. Два остальных способа приводили к хорошему наложению кривых только при Т > Tg. [c.125]

Следует отметить, что способы Ке и Мак-Крума — Морриса по существу основываются на предположении, что функции ползучести определяются формулами (55) и (51) соответственно без каких-либо дополнительных ограничений. Поэтому в принципе графические методы смещения, описанные ранее в связи с этими формулами, должны дать такие же функцию ав Т) и приведенную кривую AD( ), что и два указанных способа. Однако в силу соотношений (61) и (62) для построения приведенной кривой любым из этих двух способов необходимо знать или уметь оценить начальную ползучесть, а при использовании способа Мак-Крума— Морриса то же требуется и для длительной ползучести. В связи с этим обстоятельством, обычным разбросом экспериментальных данных и тем фактом, что определить предельные значения ползучести непосредственно по экспериментальным данным зачастую затруднительно, а иногда и невозможно, следует ожидать некоторых расхождений в результатах. Думается, что графические методы смещения обеспечивают лучшие средние характеристики материала и оказываются [c.125]

Разумеется, проведение исчерпывающих исследований усталостных свойств требует гораздо больше времени, чем исследования свойств при кратковременных испытаниях. Однако в настоящее время получен уже значительный объем информации. Большинство опубликованных данных относятся к композитам на основе волокон типа I и получены в исследованиях Ноттингемского университета (Англия) [8—И] и Суссекского университета (Англия) [2]. Детальное изучение экспериментальных работ проведено в [1, 6]. Дополнительные данные по усталости даны в работах [14, 15, 12]. Оуэн и Моррис сосредоточились в основном на усталости при осевом нагружении и в меньшей степени на изгиб-ных и межслойных сдвиговых свойствах. В работе [2] основное внимание уделялось влиянию окружающей среды, и после предварительных испытаний в условиях осевого и изгибающего нагружения проводились главным образом испытания на усталость при кручении. Результаты Снелла [14] относятся к усталости при изгибе, а в работе [15] приведены данные по усталости при межслойном сдвиге. Симон и Барнет [12] опубликовали некоторые результаты по усталости при кручении вместе со многими другими свойствами. [c.367]

Авторы работы [2] изготавливали аналогичные композиты с полиэфирной смолой на основе во.иокон типа I, которые они затем испытывали на воздухе и в воде. Так как они использовали меньшие объемные доли волокон, полученная ими прочность неизбежно оказывалась ниже, чем у Оуэна и Морриса однако, когда они на графике привели прочность к безразмерному виду, разделив усталостную прочность на статическую, все результаты попали в единую полосу разброса, включаюгдую и влажные , и сухие образцы. [c.370]

Авторы [2] пытались исследовать влияние окружающей среды и пришли к выводу, что в случае усталости при осевом нагружении это влияние несущественно. Оуэн и Моррис пытались найти расчетные данные и пришли к заключению, что колшозиты для практических целей следует изготавливать путем намотки волокон или прессованием из листов препрега. Все остальные результаты настоящего раздела основаны на их работе. [c.370]

В работах [8, 9, 2] представлено довольно ограниченное количество результатов по изгибным усталостным испытаниям однонаправленных композитов с высокомодульными волокнами типа I. Оуэн и Моррис проводили испытания однонаправленных композитов при циклическом четырехточечном изгибе (т. е. изги-баюш ий момент был всегда одного знака). Образцы изготавливались методом мокрой укладки в эпоксидную или полиэфирную смолу как поверхностно обработанных, так и необработанных волокон. Полученные кривые S — 7V по форме были аналогичны кривым для осевого циклического нагружения. Статические и усталостные разрушения начинались на поверхности, испытывающей сжатие, за счет локального выпучивания волокон аналогично тому, как показано на рис. 16. [c.385]

Авторы работы [2] привели дополнительные результаты испытаний образцов с 40%-ным объемным содержанием волокон в сухой и во влажной среде (образцы изготавливались мокрой укладкой с применением полизфирной или эпоксидной смол). Полученная ими безразмерная зависимость очень хорошо согласовывалась с результатами Оуэна и Морриса. Они подтвердили также описанный выше вид разрушения. Так как не была обнаружена чувствительность результатов к воздействию влажности, они отказались от своей методики исследования влияния окружающей среды. [c.386]

Самые ранние исследования усталостного поведения металлов, армированных волокнами, показали, что введение в алюминиевый сплав стальной проволоки может существенно снизить скорость распространения усталостной трещины [18] и улучшить сопротивление такого композиционного материала знакопеременному изгибу [57, 3]. Целый ряд исследователей [6, 3, 20, 39, 19, 30] наблюдали, что волокна могут также тормозить трещины, а Моррис и Штейгервальд [39] нашли, что прочность серебра в условиях циклического растяжения можно существенно улуч- [c.396]

Моррис ц Штейгервальд [39] нашли, что для серебра, армированного вольфрамовой проволокой при циклическом одноосном растяжении (коэффициент асимметрии, т. е. отношение минимального напряжения к максимальному, К = 0,2), усталостная прочность возрастает с увеличением объемного содержания арматуры, хотя отношение аДод (предел усталости/предел прочности при [c.397]

Смазка подшипников качения и скользящих деталей муфты осуществляется маслёнкой 1, установленной непосредственно у подшипника (фиг. 33, г) или вынесенной на люк картера сцепления и снабжённой гибким шлангом (см. фиг. 22, в и 33, Э), либо ванной с опущенным в неё войлочным кольцом 1, работающим как фитиль и обеспечивающим смазку при любом количестве масла в ванне (фиг. 33, в). В современных конструкциях сцепления упорный подшипник выполняется без подвода к нему смазки (фиг. 33, 6). В этом случае в конструкцию подшипника вводятся кольца специальной конфигурации и наружный кожух из листовой стали, который делает подшипник неразъёмным и герметичным, обеспечивая внутри подшипника достаточную полость для смазки. При этом запаса смазки хватит до смены подшипника. В сцепления некоторых автомобилей (Опель, Моррис) вместо подшипника качения введены упорные пластины из графита, не требующие вовсе смазки. [c.44]

Абсорбция хлора раствором хлористого железа. На рис. 5-12 показан аппарат, сконструированный Стефенсом и Моррисом (1951) для лабораторных работ по Абсорбции. Жидкая фаза стекает вниз по ряду дисков, плоскости которых расположены под прямыми углами, [c.177]

Стефенс и Моррис использовали этот аппарат для изучения скорости абсорбции хлора из газа, когда жидкая фаза состоит из водного раствора хлорного и хлористого железа (РеСЬ и РеС1з соответственно). [c.177]

Рис. 5-1 2. Дисковая абсорбционная колонна, разработанная Стефенсом и Моррисом (1951) и иапользуем.ая для изучения абсорбции хлора водным. pa TsqpoiM хлористого железа.

Чтобы провести сравнение с экспериментом, поясним сначала различие в терминологии. Для химически инертных веществ коэффициент пленки, используемый Стефенсом и Моррисом, аналогичен коэффициенту Шервуда и Пигфорда (см. 3-5) и, следовательно, почти прямо пропорционален нащей величине g. Однако такая прямая связь-отсутствует при переносе химически реагирующего вещества. В этой книге предпочтение оказано проводимости g именно из-за ее нечувствительности к химической реакции. Что касается Стефенса и Морриса, то они определили в данном случае коэффициент пленки как "/ i,,sPs независимо от наличия или отсутствия химической реакции. [c.178]

Теперь нетрудно получить коэффициент пленки Стефенса — Морриса из уравнения (5-44) и соотношения закона Ома для массопереноса . [c.178]

I) При отсутствии в жидкости хлорного железа (/ИреС1 о ) коэффициент Стефенса—Морриса равен проводимости g, деленной на р . [c.178]

II) Коэффициент Стефенса—Морриса возрастает с увеличением концентрации, причем дополнительное увеличение равно 0,28 [c.178]

На рис. 5-13 представлены данные Стефенса—Морриса по дополнительному увеличению скорости абсорбции. Сплошная линия представляет собой рекомендуемое выражение 0,46 (Отр ,, q// ]. s [c.178]

Некоторые физики считают, что вся диаграмма за исключением линии ликвидуса и в некоторых случаях линии солиду-са может быть построена рентгеновскими методами, если для исследования применяется высокотемпературная камера, когда при закалке происходит распад. Эту точку зрения очень защищают Оуэн и Моррис [139], которые считают метод микроанализа вспомогател.ьным. Они указывают, что образец в виде опилок достигает равновесного состояния намного быстрее, чем компактный образец (см. ниже), и что рентгенограммы позволяют судить о том, достигнуто ли истинное термодинамическое равновесие. [c.257]

Бейкер Дж., Грейвс-Моррис П. Аппроксимация Наде. М. Мир, 1986. [c.213]

Макроскопические характеристики усталостного разрушения металлов и волокнистых композиционных материалов очень похожи, хотя на микроуровне они различаются очень сильно. Хрупкие материалы, такие как стекло, углерод и бор, не снижают свою несущую способность при циклических нагрузках в отличие от пластически деформируемых материалов. Следовательно, композиционные материалы на основе хрупких волокон должны обладать высокой усталостной выносливостью, если волокна выдерживают основную нагрузку. Это предположение выполняется в случае пластиков, армированных однонаправленными углеродными и борными волокнами при усталостных испытаниях на одноосное напряжение. Диаграммы зависимости максимального напряжения от числа циклов до разрушения (диаграммы а—N) для таких материалов действительно практически горизонтальны и при циклических нагрузках, лежащих ниже полосы разброса статической прочности при растяжении, истинное усталостное разрушение практически не наблюдается. Бимон и Харрис [140], а также Оуэн и Моррис [141] получили одинаковые результаты для карбопластиков на основе эпоксидных и полиэфирных связующих [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...