Высокохромистые нержавеющие стали (типа

Высокотемпературная необратимая отпускная хрупкость 704 Высокохромистые нержавеющие стали (типа XI7, Х25 и Х28) 1277 [c.1643]

Можно рекомендовать следующий порядок контактирования алюминиевых сплавов с другими металлами и покрытиями алюминиевые сплавы, кадмиевое покрытие, цинковое покрытие, хромовое покрытие, нержавеющая сталь типа 18-8, оловянное покрытие, никелевое покрытие, сплавы из свинца, высокохромистые стали, железо и сталь, сплавы на основе меди. [c.137]

Перераспределение хрома в нержавеющих сталях возможно и в результате выпадения высокохромистого феррита — продукта распада аустенита. Б. И. Медовар [3] выдвигает предположение о том, что межкристаллитная коррозия сварных швов в сталях типа 18-8 вызывается обеднением границ зерен аустенита в [c.242]

Процессы, протекающие в высокохромистых сталях типа XI7, Х25 и Х28 и вызывающие возникновение у них склонности к межкристаллитной коррозии, несмотря на различие температурных условий и кинетики процессов, по существу те же, что и в аустенитных нержавеющих сталях. [c.46]

По графикам на фиг. 89 может быть также сделан выбор типа электродов для сварки перлитных сталей с высокохромистыми нержавеющими, исходя из требования уменьшения до минимума диффузионных прослоек в зоне сплавления. Если применять для этой цели высокохромистые электроды, то развитие диффузионных прослоек, в зоне сплавления перлитная сталь—хромистый шов будет происходить за счет разности в содержании хрома в перлитной стали (в среднем 1%) и шве (с учетом проплавления в среднем 7- -9%). При использовании перлитных электродов развитие диффузионных процессов должно иметь место в зоне сплавления перлитный шов—хромистая сталь за счет разности в содержании хрома в хромистой стали (12%) ив перлитном шве (с учетом перемешивания — в среднем 3 -5%). Так как, согласно графикам фиг. 89, диффузионные процессы в этом случае будут заметно менее выражены, то и с целью устранения диффузионных прослоек более рациональным для рассматриваемых соединений следует считать применение перлитных электродов. [c.171]

Нестандартные марки электродов, их назначение, развернутые технологические характеристики, марки проволоки, тип наплавленного металла и механические свойства наплавленного металла с указанием режимов термообработки приведены в табл. 4.32 и 4.33 (для сварки нержавеющих высокохромистых сталей), 4.34 и 4.35 (для сварки коррозионностойких аустенитных сталей), 4.36 и 4.37 (для сварки жаростойких аустенитных ста- [c.157]

ЭФ25 — Высокохромистая сталь типа Х25 при С<0,12% — Для сварки высокохромистых ферритных и феррито-мартенситных жаростойких и нержавеющих сталей типа Х25 (ЭИ181) [c.178]

Сварка высокохромистых нержавеющих сталей ферритного, мартенситного и феррито-мартенситного типов марок 1X13, Х17, ОХ17Т и др. выполняется двумя способами. [c.238]

Для этой цели детали из нержавеющей стали типа 1X13 и других высокохромистых сталей подвергают анодной обработке в электролите, представляющем собой 10—15%-ный раствор каустической соды при температуре 60—70°С и анодной плотности тока 5—10 а/дм-в течение 10—15 мин (до образования равномерного ко-4)Ичневого налета без металлических просветов). Детали промывают проточной холодной водой, коричневый налет стравливают в соляной кислоте 1 1 при температуре 15—25°С в течение 5—10 сек, одять промывают в воде и завешивают в раствор для щелочного химического никелирования [120]. [c.33]

Центробежное литье применяют также для получения биметаллических изделий, изготавливаемых из композиций типа сталь—бронза, чугун—бронза, сталь—сталь, сталь—чугун и др. Например широко используют биметаллические заготовки из следующих пар материалов жаропрочная сталь Х17Н13МЗТ — стеллит (порошковый сплав на основе кобальта с добавками Сг, N1, 81, Ре, С и других элементов), сталь 45 — высокохромистый чугун, сталь 25Л — нержавеющая сталь 08Х18Н10Т и др. Использование биметаллических деталей позволяет экономить дефицитный материал и одновременно повышать в 2—3 раза ресурс работы изделий. В промышленности получение биметаллических заготовок осуществляют, в основном, последовательной заливкой в изложницу сначала одного, а затем (с регламентированным перерывом) другого сплава, формирующих соответственно наружный и внутренний слои отливки. [c.353]

Для сварки высоколегированных сталей (аустенит-ных, хромонпкелевых, высокохромистых и др.) применяются электроды ЦНИИТМАШа, типа ЦЛ. Электродами ЦЛ-2, ЦЛ-3 и ЦЛ-4 сваривают нержавеющие стали, а электродами ЦЛ-6 —стали, работающие при высоких температурах. Широкое распространение имеют жаропрочные электроды типа ЦЛ и другого типа — ЦТ. [c.83]

ЭФ17 Высокохромистая сталь типа Х17 при С < 0,08% Для сварки высокохромистых ферритных и ферритомартенситных жаростойких нержавеющих сталей Ф [c.286]

Рабочее колесо насоса выполняется полуоткрытым (и закрытым) с торцовыми лопатками и отверстиями для снижения давления перед сальниковым уплотнением. Применение полуоткрытого колеса обусловлено необходимостью сравнительно частой очистки от налипающих твердых включент1й пульпы (кеков и пр.). Закрытое рабочее колесо применяют для подачи чистых растворов, электролитов и серной кислоты различной концентрации. В зависимости от перекачиваемой гидросмеси рабочие детали изготовляют из нержавеющей стали, серого чугуна, гартблея (твердого свинца), из сплавов титана и высокохромистых чугунов типа ИЧХ 28Н2. [c.251]

Хотя для ряда узлов турбин рабочие условия позволяют использовать в качестве нержавеющих высокохромистые стали, им часто предпочитают более дорогие, но зато хорошо свариваемые аустенитные стали типа 12Х18Н10Т. Это относится, например, к регенераторам газовых турбин, эксплуатирующимся при температурах до 450—550 °С. Трудности введения подогрева при сварке и практическая невозможность проведения термообработки таких крупногабаритных и сложных конструкций исключают применение для них высокохромистых сталей. Зачастую также внутренние экраны газовых турбин предпочитают сваривать из технологичных аустенитных сталей взамен высокохромистых. [c.277]

Рост цен на медь выдвинул вопрос с применении в системах бытового водоснабжения нержавеющих сталей [л. 15]. Обсуждена пригодность для данной цели четырех сортов нержавеющих сталей аустенит-ных (17—18% Сг, 9—18% N1,2% Мо или 51, 0,5% Т1), высокохромистых ферритных (17—20% Сг, 1—2% Мо, 0,6—1,2°/о Т1 или ЫЬ), низкохромистых ферритных (12% Сг, 0,4— 0,5% Т1) и специальных (12— 15% Сг, 4-6% №, 0,4-0,75% Т1). Признано целесообразным изготовлять всю систему из одного сорта стали. Для изготовления подогревателей и трубопроводов рекомендуется применять аустенитные стали типов 304, 304Ь и 321 при сравнительно мягких водах с малым содержанием хлоридов. Подогреватели в этих условиях можно изготовить из более дешевой высокохромистой ферритной стали (17% Сг, Т1), а также, вероятно, из стали с пониженным содержанием хрома. Для жестких вод с высоким содержанием хлоридов можно применить аустенитную сталь типа 316 (Сг-М1-Мо), но коррозионное растрескивание таких сталей не исключено. Для всех условий водоснабжения подходит стабилизированная ферритная сталь (20% Сг, 2% Мо), но неясна экономическая сторона вопроса. [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...