Теплообменные аппараты гидравлическое сопротивление

Марка теплообменного аппарата Гидравлическое сопротивление, МПа [c.327]

Основной задачей гидромеханического расчета теплообменных аппаратов является определение величины потери давления теплоносителя при прохождении его через аппарат. Так как теплообмен и гидравлическое сопротивление неизбежно связаны со скоростью движения теплоносителей, то последняя должна выбираться в некоторых оптимальных пределах, определяемых, с одной стороны, стоимостью поверхности теплообмена аппарата данной конструкции, а с другой — стоимостью затрачиваемой энергии при эксплуатации аппарата. [c.459]

Влияние давления на характеристики процесса парообразования фреонов. Тезисы докл. 3-й Всесоюз. конф. по теплообмену и гидравлическому сопротивлению в элементах энергетических машин и аппаратов. Л., 1967. [c.226]

Поэтому в межтрубном пространстве таких аппаратов теплообмен и гидравлическое сопротивление при шагах закрутки 5/с 12 возрастает при турбулентном режиме течения [c.8]

При расчете тепловых аппаратов искомыми величинами являются коэффициент теплоотдачи а и гидравлическое сопротивление А/7. Конвективный теплообмен характеризуется пятью критериями подобиями — Nu, Ей, Рг, Gr и Re. [c.423]

Как показала практика, при работе вихревых термостатов на неосушенном промышленном воздухе в теплообменном аппарате на стенках каналов, по которым протекает сжатый воздух, выпадает конденсат. Это может привести к его замерзанию и уменьшению проходного сечения, что вызывает рост гидравлического сопротивления и неустойчивый режим работы схемы. Для ликвидации последствий промораживания предусмотрен режим продувки. При этом сжатый газ, протекая по теплообменнику 5 и вихревой трубе 3, размораживает влагу и уносит ее через глушитель в атмосферу. [c.245]

Продувка теплообменного аппарата включается при достижении в тракте сжатого воздуха заданного значения гидравлического сопротивления. Перепад измеряется автоматом продувки, который при достижении заданного уровня переключает электроклапаны так, чтобы поступающий сжатый воздух комнатной температуры растапливал намерзший на стенках теплообменной поверхности лед и уносил влагу через глушитель из термостата. При этом доступ сжатого воздуха в низкотемпературную вихревую трубу и термокамеру закрыт. [c.250]

Все приведенные выше теплообменные устройства с проницаемым высокотеплопроводным заполнителем в каналах или межтрубном пространстве (см. например, рис. 1.3 и 1.10) могут быть использованы для организации фазового превращения потока теплоносителя. Отметим некоторые наиболее интересные конструкции испарительного элемента для сброса теплоты, подводимой к сплошной поверхности. В конструкции, показанной на рис. 1.11,д, охлаждающая жидкость распределяется по каналам 2 и при движении сквозь пористую матрицу 3 в окружающее пространство она поглощает теплоту и испаряется. Если такое устройство размещено в отверстии корпуса аппарата перед воздухозаборником реактивного двигателя, то в качестве испаряющейся жидкости можно использовать горючее последнего. В другом испарительном элементе пористое покрытие на теплоотдающей поверхности не имеет каналов, но выполнено трехслойным, с различной проницаемостью боковых и среднего слоев, причем последний имеет наиболее высокое гидравлическое сопротивление (см. рис. 1.11, 6). Охлаждающая жидкость распределяется по теплоотдающей поверхности стенки 1 внутри примыкающего к ней слоя 4 высокой проницаемости. Далее направления потоков теплоты и испаряющейся жидкости в пористой структуре совпадают — по нормали от теплопередающей поверхности. [c.14]

Заметим, что величины и аг в некоторой степени связаны с гидравлическим сопротивлением движению жидкости в теплообменном аппарате. Обычно увеличение и связано с увеличением гидравлического сопротивления, а следовательно, и с увеличением затраты мощности на проталкивание жидкостей через теплообменник. Отыскание оптимального соотношения между значениями а , и гидравлическим сопротивлением в значительной степени составляет содержание экономической задачи, с методами ее решения можно познакомиться в специальной литературе [29, 38, 75, 86, 107]. [c.306]

Гидравлическое сопротивление элементов теплообменного аппарата определяет мощность Л/ на прокачивание теплоносителей. [c.432]

В процессе эксплуатации поверхность нагрева покрывается слоями накипи, сажи, золы и т. д., что создает дополнительные термические сопротивления теплопроводности, уменьшающие тепловой поток от горячего теплоносителя к холодному. Естественно, что при этом возрастает и гидравлическое сопротивление теплообменного аппарата. [c.427]

Часто теплообмен между стенкой и теплоносителем происходит не только путем конвекции, но и излучения. Так, например, в котлах, печах и сушилках, обогреваемых продуктами сгорания топлива, при температурах выше 400 °С необходимо учитывать излучение в меж-трубном пространстве трехатомных газов при расчете теплоотдачи отопительных приборов и ограждающих поверхностей зданий и аппаратов учитывается лучистый теплообмен с окружающей средой и при невысоких температурах. При подсчетах а руководствуются оптимальными скоростями теплоносителей, зависящими от гидравлических сопротивлений аппаратов. [c.220]

С увеличением скорости движения теплоносителей увеличиваются Re = wl/v, коэффициент теплоотдачи а и плотность теплового потока q = (lAt. Однако вместе со скоростью пропорционально растет гидравлическое сопротивление и расход мощности на насосы, прокачивающие теплоноситель через теплообменный аппарат. Существует оптимальное значение скорости, определяемое сопоставлением увеличения интенсивности теплообмена и более интенсивного роста гидравлических сопротивлений с увеличением скорости. [c.220]

При движении жидкости всегда возникают силы сопротивления этому движению. Поэтому при проектировании теплообменного аппарата нужно определить не только площадь поверхности теплообмена, но и гидравлические сопротивления, которые будут определять затраты энергии на привод вентилятора или насоса, подающего жидкость в аппарат. [c.418]

Определив полное гидравлическое сопротивление теплообменного аппарата и зная массовый расход жидкости, находят мощность насоса, необходимую для подачи жидкости через аппарат [c.421]

Потери энергии, связанные с преодолением гидравлических сопротивлений, существенно влияют на экономичность газотурбинных установок. Гидравлические сопротивления вызывают падение полного давления в газовоздушных трактах, камерах сгорания и теплообменных аппаратах газотурбинной установки, о изменение давления оценивается либо разностью полных давлений входа и выхода Ар = р — р, либо коэффициентом восстановления полного давления, равного отношению этих давлений а = [c.193]

Между теплопередачей и потерей давления существует тесная физическая и экономическая связь. Чем больше скорости теплоносителей, тем выше, коэффициент теплопередачи и тем компактнее для заданной тепловой производительности теплообменник, а следовательно, меньше капитальные затраты. Но при этом растет сопротивление потоку и возрастают эксплуатационные затраты. При проектировании теплообменных аппаратов необходимо решать совместно задачу теплообмена и гидравлического сопротивления и найти наивыгоднейшие характеристики. [c.459]

Гидравлическое сопротивление в теплообменных аппаратах определяется условиями движения теплоносителей и особенностями конструкции аппарата. [c.459]

Опыты указывают на то, что даже в самых простых теплообменных аппаратах структура потока теплоносителя очень сложна. В силу этого в подавляющем большинстве случаев гидравлическое сопротивление в теплообменных аппаратах можно рассчитать только приближенно. [c.460]

Гидравлическое сопротивление Ар, подсчитанное по формуле (20-1), предопределяет величину мощности, необходимой для перемещения теплоносителя через теплообменный аппарат. [c.464]

Гидравлическое сопротивление. При проектировании теплообменных аппаратов большое значение имеет правильное представление о характере движения рабочих жидкостей. Некоторые сведения по этому вопросу были приведены выше при рассмотрении теплоотдачи в элементах. Но этого недостаточно в сложных устройствах движение жидкости определяется не только рассматриваемым элементом, но также предшествующими и последующими. Так как сочетание элементов в аппаратах может быть самое разнообразное, то заранее учесть их взаимное влияние очень трудно. [c.248]

На основе уже имеющегося опыта можно утверждать, что работа теплообменных аппаратов в основном определяется характером движения рабочих жидкостей. Знание условий движения дает возможность правильно выбрать расчетные формулы теплоотдачи и позволяет достаточно точно определить гидравлическое сопротивление. Последнее необходимо как для расчета мощности вентиляторов и насосов, так и для оценки рациональности конструкции аппарата и установления оптимального режима его работы. [c.248]

Для расчета и проектирования теплообменных аппаратов необходимы численные значения коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления. Но надежные формулы для определения этих коэффициентов далеко не охватывают всего многообразия случаев, встречающихся в практике. Применение в технических расчетах таких формул или произвольных комбинаций из них часто приводит к большим расхождениям с действительностью. Главной причиной этих расхождений является то, что условия движения жидкости и теплообмена в действительных тепловых устройствах, отличны от условий, наблюдавшихся в экспериментах, на основе которых получены эти формулы. [c.255]

Если условия движения рабочей жидкости в аппаратах сравнить с условиями движения жидкости в лабораторных условиях, то окажется, что между собой они не подобны. Поэтому законы теплообмена, полученные из опытов в таких идеализированных условиях, непосредственно переносить на промышленные тепловые установки нельзя. Механическое применение их приводит к неправильной оценке значений коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления. Изучение законов теплообмена, гидравлического сопротивления и нахождения эмпирических зависимостей, необходимых для расчета тепловых агрегатов, должно производиться на таких экспериментальных установках, в которых геометрические и тепловые условия были бы подобны таковым в действительных теплообменных аппаратах. [c.255]

Чтобы выяснить влияние отдельных факторов на работу аппарата, можно произвести ряд подробных исследований его в эксплуатационных условиях. Такие исследования кропотливы, требуют большой затраты труда и средств и не всегда дают надежные результаты. Кроме того, вследствие ряда технических трудностей, возникающих при испытании, и невозможности непосредственных измерений многие стороны явления остаются совершенно неизученными. Описываемый ниже метод моделирования позволяет характер движения рабочей жидкости, гидравлическое сопротивление газоходов и теплообмен в них изучать на уменьшенных моделях. При этом вместо изучения в аппаратах движения горячих газов в модели можно изучать движение холодного воздуха или воды. Модель можно изготовить с прозрачными стенками в этом случае характер движения рабочей жидкости можно наблюдать визуально и фотографировать. При выполнении определенных условий моделирования движение жидкости в модели оказывается подобным движению горячих газов в образце. Условия моделирования вытекают из теории подобия (см. 2-3). [c.256]

Гидравлическое сопротивление кожухотрубного теплообменного аппарата складывается из потерь давления во входной камере при входе потока в трубный пучок в трубах Арт, при выходе из трубного пучка Ар и в выходной камере Ар [c.175]

Дюндин В. А., Данилова Г. Н., Боришанская А. В. Теплообмен при кипении хладагентов на поверхностях с пористыми. покрытиями. — В кн. Теплообмен и гидродинамика (труды V Всесоюзной конференции по теплообмену и гидравлическому сопротивлению двухфазного потока в элементах энергетических машин и аппаратов). Л., 1977, с. 15—30. [c.438]

Материалы изложены иа Всесоюзной конференции по теплообмену и гидравлическому сопротивлению при движении двухфазного потока в элеме([тах энергетических MaiUHii и аппаратов, проходившей в Ленинграде в феврале 1964 г. [c.156]

Чудновская И. И., Штерн 3. Ю. Исследование теплофйзических свойств ферритпых отложений на трубах парогенераторов. — В кн. Тезисы докл. 5-й Всес. конф. по теплообмену и гидравлическому сопротивлению при движении 2-фазового потока в элементах энергомашин и аппаратов. Секция 1. Л., 1974, с. 333, 334. [c.31]

Разновидностью труб с некруглым поперечным сечением являются витые трубы (рис. 1.30), образованные сплющиванием и закруткой круглых труб. Оптимальный шаг спирали при продольном омывании оказался равным /i/( =6-f-12. При продольном омывании за счет вихревого винтообразного движения происходит заметная интенсификация теплообмена как внутри винтовых труб, так и снаружи. Применение таких труб позволяет на 25—50 % снизить массу и объем аппарата при том же теплосъеме и тех же затратах энергии на прокачку теплоносителя. Изготовление таких труб происходит путем протягивания круглых труб через фильеру. Теплообмен и гидравлическое сопротивление в межтрубном пространстве при продольном омывании определяются по следующим формулам 51] [c.42]

Большинство известных способов интенсификации теплообмена в каналах приводит к повышению гидравлического сопротивления. При этом для конкретного теплообменного устройства в зависимости от критерия оценки эффективности интенсификации положительный эффект достигается при соблюдении определенного условия между отношениями чисел Нуссельта Nu /Nu и коэффициентов сопротивления для каналов с интенсификацией (Nu, ) и без нее (Nu, ). Так, например, в [ 13] показано, что при интенсификации теппообмена в турбулентном потоке в каналах трубчатого теплообменного аппарата положительный эффект интенсификации, оцениваемый тремя различными критериями, достигается при выполнении степенной зависимости / < (Nu /Nu) . [c.123]

Потери эксергии в теплообменном аппарате Dj в общем случае представляют сумму четырех потерь, вызванных конечной разностью температур От, гидравлическим сопротивлением Dp, теплообменом с окружающей средой Do и теплопроводностью вдоль теплообменника. Так как обычно в теплообменниках ЭХТС последние потери весьма малы, то ими пренебрегают, следовательно [c.312]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...