Примеры расчета резервуара

Примеры расчета резервуаров химической промышленности на действие сейсмических сил. Рассмотрим два примера расчета типовых наземных цилиндрического и сферического резервуаров, которые широко применяют в сейсмических районах для хранения нефтепродуктов. Конструкции резервуаров разработаны институтом Проектстальконструкция . [c.80]

II 1.2. Примеры расчета резервуаров оболочек, разделительных мембран, элементов герметизирующих узлов и трубопроводов [c.108]

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА РЕЗЕРВУАРОВ ХИМИЧЕСКОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ НА ДЕЙСТВИЕ СЕЙСМИЧЕСКИХ СИЛ [c.267]

Рис. 19-8. К примеру расчета резервуара

Приведем в виде примера расчет истечения в атмосферу из большого резервуара через конический насадок с плавно скругленным входом под постоянным статическим напором И (рис. VI —10). [c.130]

Руководствуясь представлениями и исходными данными [85], приведем пример расчета на ПЭВМ остаточного ГПР нефтяного резервуара, эксплуатировавшегося в течение пяти лет. В качестве основного силового элемента примем нижний пояс. [c.213]

Приведем пример расчета течения со скачком уплотнения внутри трубы. Пусть заданы приведенная скорость на входе в трубу X = 1,8 и общая приведенная длина трубы % = 0,6 (при обычных значениях коэффициента трения это соответствует примерно 30 калибрам трубы). Располагаемое отношение полного давления потока на входе в трубу к статическому давлению в резервуаре, куда вытекает газ из трубы, П = 3,0. [c.265]

В третьем издании книги почти все главы существенно переработаны и дополнены новыми материками. Введены новые разделы расчет стержневых плоских и пространственных систем расчет на подвижную нагрузку расчет коленчатого вала расчеты с учетом пластических деформаций пластинки и оболочки тонкостенные резервуары. Включены новые методы определения перемещений, расчет статически неопределимых систем по методу перемещений. Увеличено число примеров расчета. Приведены данные по международной системе единиц СИ. [c.9]

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ТОНКОСТЕННЫХ РЕЗЕРВУАРОВ [c.377]

Описьшаются способы и технология защиты от коррозии внутренней поверхности стальных резервуаров для хранения нефти и нефтепродуктов. Приводятся примеры расчета параметров электрохимической защиты. [c.2]

Примеры расчета протекторной защиты внутренней поверхности резервуаров приведены в приложении 9. [c.30]

Пример расчета катодной защиты внутренней поверхности резервуара приведен в приложении 10. [c.46]

Пример расчета открытой этажерки с резервуарами приведен в работе [54]. [c.108]

В качестве конкретного примера расчета цилиндрической оболочки по моментной теории рассмотрим цилиндрический резервуар, наполненный до краев жидкостью (см. рис. 89). Направления осей показаны на рисунке. Резерву р имеет следующие размеры радиус оболочки R = 2 н, длина оболочки вдоль образующей I = 3 а, толщина оболочки /г = 0,15 м. Удельный вес воды, заполняющей резервуар, [c.191]

Задача будет состоять в определении реакции со стороны штампа на оболочку и величины зоны контакта, измеряемой центральным углом 0. Реакцию будем считать действующей нормально к поверхности оболочки, трением в зоне контакта будем пренебрегать. Будем также полагать, что каждый штамп прижимается к оболочке силой Pfm. Частный случай поставленной задачи, когда имеется один штамп т=1), является идеализированным вариантом практически важной задачи о расчете резервуара, покоящегося на жестком ложементе. Идеализация будет состоять в неучете граничных условий на торце резервуара, неучете ширины ложемента и его упругих свойств. На примере, этой задачи будет описан метод решения и выявлены особенности, присущие контактным задачам данного класса. [c.325]

В качестве второго примера рассмотрим применение безмоментной теории к расчету резервуаров и их днищ. В данном случае нагрузкой будет равномерное нормальное давление [c.105]

Пример 2. Расчет цилиндрического резервуара емкостью 5000 (рис. 7.22). Расчет резервуара емкостью 5000 принципиально не отличается от приведенного выше расчета резервуара емкостью 2000 ж , поэтому рассмотрим только порядок вычисления гидродинамического [c.271]

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА КОНСТРУКЦИЙ, НЕСУЩИХ РЕЗЕРВУАРЫ, [c.306]

Пример расчета (по исходным данным из РД 26-10-87) остаточного гамма-процентного ресурса нефтяного резервуара, находившегося в эксплуатации (с момента ввода до контроля толщин стенок) в течение пяти лет, на ПК по рассмотренной программе приведен ниже. В качестве основного силового элемента принят нижний пояс. [c.211]

Расчет цилиндрического резервуара, наполненного жидкостью. В качестве еще одного примера приведем расчет цилиндрического резервуара, наполненного жидкостью с удельным весом у (рис. 10.19, а). Давление на стенку резервуара [c.238]

Расчет затянутого болтового соединения, нагруженного внешней осевой силой. Примером такого соединения может служить крепление z болтами крышки работающего под внутренним давлением резервуара (рис. 3.17). Для такого соединения необходимо обеспечить отсутствие зазора между крышкой и резервуаром при приложении нагрузки иначе говоря, обеспечить нераскрытие стыка. Введем следующие обозначения Q—сила первоначальной затяжки болтового соединения R — внешняя сила, приходящаяся на один болт F— суммарная нагрузка на один болт (после приложения внешней силы R). [c.46]

Расчет сложного трубопровода обычно сводится к определению высоты расположения резервуара (при заданных диаметрах трубопроводов и расходах жидкости) или к определению диаметров трубопроводов (при заданных расходах жидкости и Решение задачи по определению по заданным диаметрам и расходам приведено в следующем примере. [c.96]

Пример 3.1. Расчет сферического резервуара, заполненного жидкостью. Резервуар (рис. 3.12), покоящийся на кольцевой опоре А, полностью заполнен жидкостью, имеющей плотность р. В верхней точке резервуар сообщается с атмосферой. Вычислим сначала вертикальную силу Р (s) давления жидкости на часть оболочки, выделенную окружным сечением радиуса г. Выражения этой силы для сечений, проведенных в верхней (0 я/2) и нижней (0 >> и/2) частях резервуара, различны. [c.139]

Пример 1. Расчет цилиндрического резервуара емкостью 2000 м (рис. 21). Резервуар предназначен для хранения мазута. Примем, что. положительная максимальная температура хранения 20 С. Основные параметры радиус резервуара а= 7,6 м высота до кровли Л = 11,8 м объемный вес мазута Иоб = = 8,0 кН/м коэффициент кинематической вязкости мазута 7= 1 см/с. Считаем, что сейсмическая активность [района строительства 9 баллов ( =0,l) и продолжительность землетрясения /j = 30 с. [c.80]

Пример 1. Расчет конструкций, поддерживающих сферический резервуар (рис. 29). Предполагаем, что резервуар заполнен сжиженным газом на высоту 9 м. Объемный вес сжиженного газа z)q6 = Ю,0 кН/м коэффициент кинематической вязкости Vj = 0,1 см /с района строительства с сейсмической активностью 8 баллов (k(. = 0,05). Рассматриваемая конструкция является типичным примером одномассовой системы. [c.101]

Пример 3. Расчет на прочность конического резервуара (рис.21.7) заполненного жидкостью с объемной плотностью у. [c.318]

В качестве примера расчета цилиндрической оболочки по мо-ментной теории рассмотрим цилиндрический резервуар, заполненный до краев жидкостью (см. рис. 87). Направления осей показаны на рисунке. Резервуар имеет следующие размеры радиус оболочки R = 2,00 м, длина оболочки вдоль образующей I = 3,00 м, толщина оболочки Л = 0,15 м. Вес 1 жидкости, заполняющей резервуар, у =10 кн1м , коэффициент Пуассона для материала [c.227]

Рассмотрим несколько примеров расчета типовых наземных цилиндрических и сферических резервуаров, которые широко применяются в сейсмических районах для хранения нефтепродуктов. Конструкции резервуаров разработаны институтом Проектостальконструкция . [c.267]

В соответствии с утвержденной уз ной программой для техников-строителей по специальности Промышленное и гражданское, строитёльстйо в книгу включены широко используемые виды металлических конструкций — балки, настилы, колонны, фермы, резервуары. Во втором издании учебного пособия нашли отражение рекомендации новой редакции СНиП П-23-81, СНиП 2.01.07—85, СНиП 2.03.06—85, включено описание эффективных конструктивных решений и даны примеры расчета стропильных ферм с элементами из широкополочных двутавров, тавров и гнутосварных профилей. [c.3]

Следует указать, что тепловые и гидродинамические расчеты, выполняемые на этом этапе проектирования в рамках теплового анализа, следует производить в последовательности, определенной при структурном анализе схемы. Это позволяет свести к минимуму число расчетных итераций при подборе на последующих этапах оборудования с наименьшими затратами энергии на свое содержание. Говоря об объеме вычислений, следует указать, что здесь должны быть проведены расчеты всего комплекса оборудования для сливных операций (см. 5.2 и 11.4), резервуарного парка согласно методике 5.2 и примерам расчетов различных типов резервуаров (см. 11.4), атакже парка теплообменников — подогревателей мазута согласно методике, описанной в 10.1 и 10.2. При этом в методикЕ1х приведены два варианта расчетов — определение характеристик и подбор оборудования при заданных условиях и режимах его эксплуатации, т.е. известных параметрах теплоносителей и времени проведения данной технологической операции, или, наоборот, при заданных конструкциях и характеристиках оборудования нахождение необходимых режимных параметров мазутного хозяйства. [c.602]

Для примера приведем значения е для некоторых термоприемников. Термометры сопротивления из оголенной платиновой проволоки диаметром 0,1 и 0,3 мм имеют е соответственно 0,03 и ,09 с, применение остеклованной платиновой проволоки с наружным диаметром 0,5 мм увеличивает е до 0,14 с [1]. Термометр сопротивления из вольфрамовой проволоки диаметром 50 мкм и длиной 11 мм имеет расчетное значение е, равное 7,2-10 с (при расчетах принято а = 4,8-10 Вт/(м2-К). Медно-константановая бескорольковая термопара, изготовленная из проволоки диаметром ,5 -мм, и аналогичная термопара с диаметром спая 1 мм имеют е соответственно 1,12 и 2,5 с [коэффициенты теплоотдачи термоэлектродов и спая с воздухом приняты при расчетах соответственно равными 400 и 260 Вт/(м2-К)], т. е. наличие королька в данных условиях увеличивает инерционность термопары более чем в 2 раза. Для сравнения отметим, что для ртутного термометра с наружным диаметром резервуара 7 мм е равен 14 с. [c.181]

Примером такой предвярительпой оценки могут служить сделанные нами расчеты численного значения константы термической инерции для ртутно-стеклянных термометров с шаровым резервуаром. О них сообщается в одной из наших работ [33]. [c.220]

Большинство лекторов, по моим наблюдениям, начиная рассказ о хрупких разрушениях в условиях неравномерного нагрева, приводят пример стакана, лопнувшего после того, как в него был налит горячий чай. Тела при нагревании, как всем известно, расширяются, п в стакане внутренние нагретые слои давят на еш,е холодные внешние, появляются растягивающие напряжения, которые могут стать критическими для небольшой царапины на внешней иоверхности стакана. Подобные разрушения могут встретиться и в серьезной инженерной практике, как, наирпмер, в уже описанной нами аварии остывшего на сильном морозе резервуара, в который но небрежности обслуживающего персонала была налита горячая фосфорная кислота (рпс. 6). Хрупкие разрушения от внутренних температурных напряжений могут происходить не только при быстром нагревании, но и при быстром охлаждении. Скажем, в лесу в сильный мо-роз довольно часто разрушаются стволы деревьев (особенно дубов), образование трещин — морозобоин сопровождается резким, похожим на выстрел звуком. Внезапное охлаждение возникает также н при аварии ядерного реактора, когда жидкость системы охлаждения попадает на нагретые элементы конструкции. Расчеты оптимальных характеристик, гарантирующих отсутствие разрушения в такой ситуации, являются обязательными при проектировании ядерных силовых установок. [c.174]

В качестве второй задачи Максвелл исследует кручение стержней кругового профиля и использует результаты своего анализа для опытного определения модуля сдвига. В следующих, третьем и четвертом, примерах автор возвращается к поставленным Ламе проблемам о напряжениях в полом цилиндре и полой сфере, вызванных равномерным давлением. Максвелл использует полученные решения для оценки некоторых экспериментальных результатов, относящихся к определению сжимаемости жидкостей. Он замечает Некоторые из тех, кто отвергает математиче-, кие теории, как не отвечающие реальности, предполагали, что если стенки резервуара достаточно тонки, то при равных давлениях извне и изнутри сжимаемость резервуара не должна влиять на результат. Нижеследующие расчеты показывают, что кажущаяся сжимаемость жидкости зависит от сжимаемости резервуара л не зависит от толщины стенок при равенстве давлений . [c.324]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...