Скорость динамическая двухфазном поток

В условиях кольцевой структуры двухфазного потока на. поверхности жидкой пленки образуются мелко- и крупномасштабные, волны. Фазовая скорость крупномасштабных волн больше средней скорости течения жидкости в пленке. Под влиянием потока пара капли жидкости срываются с гребней крупномасштабных волн и уносятся в ядро потока. Это так называемый механический (или динамический) унос. Как показано в гл. 1, при заданных свойствах жидкой и паровой (газовой) фаз, геометрии канала и плотности орошения началу срыва капель с поверхности пленки отвечает вполне определенное значение скорости пара (газа). По достижении этой скорости чисто кольцевая структура потока переходит в дисперсно-кольцевую. [c.231]

При небольших скоростях потока поправка е невелика. В этом частном случае динамический напор двухфазного потока можно найти по формуле для несжимаемой жидкости. Так как предполагается, что скорости обеих фаз мало между собой различаются, то имеем [c.153]

Рассмотрим условия, при которых имеет место тождественность безразмерных форм уравнений. Для установления условий динамического подобия потоков двухфазных сред рассмотрим уравнения неразрывности (3-24) и импульса (3-43). Предположим, что для тензора поверхностных сил внутри первой фазы Е (3-43) справедливо обычное выражение его через тензор скоростей деформации первой фазы /i и давление Р [см. (3-74)] [c.60]

В схеме на рис. 162, а статические давления измеряются в точках, лежащих на одном диаметре цилиндра, перпендикулярном оси основного потока в схеме на рис. 162, б — в наименьшем сечении труб Вентури. Выражение (Х1.44) представляет собой статическую характеристику идеального прототипа массового расходомера. В действительности наблюдаются значительные отклонения от линейности, вызванные неидентичностью потоков в ветвях и влиянием режимов течения. Для -измерений гетерогенных потоков схема на рис. 162, а непригодна из-за сепарации компонентов под действием центробежных сил. В расходомере, выполненном по схеме рис. 162, б, следует ожидать существенного влияния на коэффициент преобразования соотношения фаз, так как потери напора в двухфазных потоках резко зависят от отношения скоростей фаз. Ряд схем, аналогичных рассмотренным, приведен в [165]. Так как уравнение Бернулли, использованное для вывода (Х1.44), действительно только на установившихся режимах, то массовые расходомеры с датчиками переменного перепада давления непригодны для измерений в динамических режимах. [c.382]

Существует несколько методов обобщения опытных данных для критических тепловых потоков (Л. 2, 35, 126, 127, 130, 131, 1446, 231, 314]. Гидродинамическая трактовка кризиса кипения [Л. 130, 131] основана на предположении, что момент кризиса вызывается динамической неустойчивостью двухфазного кипящего слоя у поверхности. Если принять, что основные силы, определяющие неустойчивость, есть силы тяжести, поверхностного натяжения и динамического напора потока, образующегося у поверхности пара, то приведенная критическая скорость парообразования гг>ькр= кр1/ Рп может зависеть лишь от следующих величин [c.316]

Для труб с техническими шероховатостями отмечены такие же режимы Ки / однако функциональная зависимость между напряжениями на поверхности и шероховатостью Я, как и пределы существования указанных режимов, могут существенно отличаться от результатов, полученных Никурадзе в экспериментах с песочной шероховатостью. Тем не менее, шероховатость других типов поверхности характеризуют, сравнивая измеренные значения касательных напряжений на поверхности в режиме полной шероховатости с результатами Никурадзе. Эквивалентная шероховатость может не быть равной действительным размерам элементов шероховатости. Следовательно, определение эквивалентной песочной шероховатости на поверхности раздела жидкости и газа носит также произвольный характер. Это особенно справедливо для переходного режима. Для двухфазного потока проблема еще более усложняется, так как в отличие от твердых поверхностей структура волн на поверхности раздела существенно меняется в зависимости от скорости газовой фазы и значения ф. Не ясен вопрос определения динамической скорости в расслоенном двухфазном потоке. Поэтому в общем случае можно говорить только о возможной аналогии в связи между эквивалентной песочной шероховатостью и действительной структурой поверхности раздела фаз. [c.120]

Коэффициент скольжения фаз является одним из критериев динамического подобия двухфазных сред. Характер изменения v свидетельствует о том, что с увеличением начального размера частиц и степени влажности коэффициент v уменьшается (рис. 1.3). Однако влияние уо на v при неизменных размерах частиц оказывается слабее, чем влияние Гко- С увеличением уо при неизменных размерах капель увеличивается концентрация частиц дискретной фазы см. (1.34)] и, следовательно, возрастают затраты энергии непрерывной фазы на разгон капель. В результате дозвуковой поток ускоряется, темп роста скорости j непрерывной фазы превышает темп роста скорости Сз, коэффициент скольжения уменьшается. При больших значениях г/о затраты энергии непрерывной фазы возрастают менее интенсивно и падение коэффициента скольжения замедляется. [c.13]

В процессе осуществления промывки на паропромывочном листе устанавливается устойчивый двухфазный динамический слой. Проходящий через отверстия листа пар препятствует протеканию через них жидкости. При этом уровень жидкости на листе определяется высотой перелива ее в опускные трубы. Поддержание устойчивого слоя жидкости над дырчатым листом возможно лишь при его гидродинамической стабильности, которая обеспечивается динамическим воздействием парового потока при скорости пара выше критической w p. [c.257]

В институте Тинцветмет при разработке и освоении процесса КФП проводился комплекс работ (лабораторных, полупромышленных, опытно-промышленных) по изучению механизма и кинетики процессов в сульфидно-кислородном факеле, аэродинамических характеристик двухфазных (шихтово-кислородных) струй и потоков и др. [3]. Указывалось, что при соответствующих аэродинамических условиях энергетическая длина факела, на которой в основном завершается тепловыделение в результате усвоения кислорода, составляет 6-11 калибров горелки. Высокая интенсивность химического реагирования в факеле свидетельствует о том, что удельную производительность печного агрегата кислородной плавки лимитирует процесс выпадения расплавленных частиц конденсированной фазы из факела, т.е. не энергетическая, а аэродинамическая длина этого факела. При исследовании динамической задачи о свободной двухфазной струе с учетом скольжения фаз разработан полуэмпирический метод расчета осевых скоростей шихтово-кислородного потока. С помощью ЭВМ получена также эмпирическая формула для определения максимальной длины выпадения частиц из шихтово-кислородного факела. Длина зависит от диаметра горелки и скорости смеси на выходе из нее. При этом получено, что успешное протекание процесса, когда время окисления шихты меньше времени ее пребывания в факеле, возможно при скорости истечения смеси из горелки < 15 м/с. [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...