Зона фактического охлаждения

Зоны фактического охлаждения следует проверять при возможных вариантах размещения полувагона в секции тепляка. Охлаждающие устройства должны обеспечивать давление воды в сети не менее [c.151]

Зона фактического охлаждения 151, 152 [c.203]

Применение MQ не всегда возможно по разным причинам, и многие агрегаты продолжают охлаждать неочищенной водой большей частью оборотной, охлаждаемой в градирнях и т. п. Эту воду, особенно оборотную, которая почти не содержит свободного СО2, как показала практика, нельзя подогревать в охлаждаемых элементах агрегатов более чем на 10—15° С из-за выпадения солей и опасности образования нагаров в отдельных местах с большими теплонапряжениями. Кроме того, в охлаждаемых элементах агрегатов бывают застойные зоны, в которых наблюдается оседание содержащихся в охлаждаемой воде взвесей. Для исключения или возможного уменьшения выпадения взвесей приходится поддерживать определенную скорость движения воды в охлаждаемых элементах. Поэтому при проточном охлаждении сырой водой фактический ее нагрев [c.144]

Заметим, что если физико-химических процессов, происходящих в среде, несколько и они имеют резко отличающиеся временные масштабы (например, при быстром сжатии среды время установления теплового равновесия много меньше времени установления химического равновесия, которое, в свою очередь, может быть много меньше, к примеру, времени последующего охлаждения среды вследствие высвечивания и Т.Н.), то структура волны может состоять из нескольких областей, отделенных зонами почти однородного состояния. Этим обстоятельством пользуются при фактическом изучении экзотермических волн разной природы. Применение законов сохранения массы, импульса и энергии позволяет при известных начальном состоянии среды и уравнениях состояния прореагировавшей среды определить конечное состояние среды для разных значений скорости волны. [c.118]

При охлаждении распыленным маслом сильная струя смеси очищает зону резания, абразивные зерна свободно врезаются в металл, увеличивается фактическая глубина резания и соответственно возрастают составляющие Рг и Ру, но их соотношение при этом изменяется. [c.108]

Наиболее прогрессивным методом теплового регулирования процесса экструзии является позиционНо-пропорциональное регулирование. Суть его заключается в том, что подводимая к соответствующей зоне мощность нагрева или охлаждения непрерывно самоустанавливается пропорционально разнице между заданным и фактическим значениями температур. Таким образом, по мере приближения фактической температуры к заданному значению подводимая мощность непрерывно стремится к нулю. Эта система благодаря более точному поддержанию заданных температур начинает вытеснять позиционное регулирование по системе включено —выключено . [c.119]

Таким образом, при выборе режима сварки легированных конструкционных сталей необходимо либо- экспериментально, либо-расчетным путем подобрать режим сварки по условиям формирования, определить фактическую скорость охлаждения околошовной зоны и сравнивать ее с данными о допустимых скоростях охлаждения этой стали. [c.502]

Следует иметь в виду, что приведенные данные химического анализа зоны сплавления шва являются осредненными и не учитывают выделения железа в результате понижения растворимости основного металла при охлаждении после пайки. Поскольку при охлаждении соединения дендриты железа осаждались на поверхность основного металла, выделяясь из пересыщенного жидкого раствора, и при химическом анализе не учитывались, то фактическое содержание железа в металле зоны сплавления при температуре пайки было выше. [c.107]

С помощью тепловизионного обследования необходимо было выяснить распределение фактических наружных температур ГТУ, состояние теплоизоляции ГТУ и воздуховодов, уточнить распределение фактических температур внутри укрытия ГПА и здания, а также определить распределение допустимого излучения ГТУ по зонам в пространстве здания, средние и избыточные температуры ГТУ и укрытий. Для решения этих задач в настоящее время используются различные приборы, в том числе ИК пирометры, тепловизоры с азотным охлаждением и др. Использование ИК пирометров позволяет получать данные о температуре объекта только в оптическом угле зрения прибора, что приводит к большому количеству измерений и в связи с этим к потере точности измерений. [c.178]

Печь отапливается промышленным газом посредством сжигания его в 32 трубчатых нагревательных элементах П-образной формы, расположенных по зонам печи в следующем порядке в зоне 6 подогрева 8 элементов в два ряда (верхний и нижний по четыре элемертта в каждом),, в зоне 7 выдержки 14 элементов в два ряда (по семь элементов в каждом), в зоне 8 быстрого охлаждения 4 элемента (по два в каждом ряду). Конструктивно трубчатые элементы в зоне быстрого охлаждения такие же, как и в зоне нагрева, хотя в них с целью быстрого охлаждения отливок подается холодный воздух. В зоне 9 второй стадии графитизации расположены десять элементов, все в верхнем ряду. Так как отливки поступают в зону второй стадии графитизации уже нагретыми и охлаждение их с 800 до 720° продолжается в течение 32 час. трубчатые элементы этой зоны предназначены фактически для компенсации потерь тепла через стенки. [c.160]

С целью возможности быстрого определения фактической скорости охлаждения при наплавке валика на лист для некоторых частных случаев расчеты могут быть номографированы. На рис. 119 приведена номограмма для расчета скорости охлаждения около-шовной зоны при толщине металла 5—36 мм. Для многослойной сварки стыковых и угловых швов скорость охлаждения при сварке 1-го слоя шва может быть определена по формуле (46) однако для приближения расчетной схемы к действительной картине ввода теплоты в изделие при сварке 1-го слоя необходимо для погонной энергии ввести поправочный коэффициент учитывающий разделку шва, и коэффициент приведения толщины (табл. 60). При сварке 1-го слоя шва стыкового соединения [c.236]

С целью быстрого определения фактической скорости охлаждения при наплавке валика на лист для некоторых частных случаев расчеты могут быть номофафированы. На рис. 7.3 приведена номограмма для расчета скорости охлаждения околошовной зоны при толщине металла 5. .. 36 мм. Диапазон скоростей охлаждения металла зоны термического влияния, в котором не возникают трещины и получается удовлетворительное сочетание механических свойств, приведен в табл. 7.1. [c.286]

Холодную (зарку чугуна применяют в случаях, когда свариваемые детали при напрею в. охлаждении имеют возможность рвобоДно деформироваться, не требуют по этой причине предварительно общего подогрева. При г азовой сварке фактически всеШа имеет место нагрев основного металла в области дефекта и прилегающих зон, поэтому холодная сварка в чистом виде не имеет места. Сварку выполняют чугунными присадочными стержнями марки А и Б. Мощность пламени, флюс такие же как и Ьрн горячей сварке чугуна. [c.74]

В заготовке же диаметром 1000 мм исходное содержание водорода в жидкой стали равнялось 4,4 см ЦОО г, а в центральной зоне после ковки, охлаждения и термической обработки водорода содержалось около 2,0 см рОО г, а не 4,0 см ЦОО г, как это было высчитано по методу Хобсона. Экспериментальные и расчетные данные по удалению водорода из заготовки в процессе изотермической выдержки при 650°, как было указано выше, совпадают удовлетворительно. Следовательно, причиной несоответствия фактических и расчетных значений содержания водорода в поковках может являться только большая степень удаления водорода из поковок в процессе ковки, чем это вытекает из расчетов Хобсона, а также не учитываемое Хобсоном удаление водорода в процессе разливки и кристаллизации слитка. [c.159]

Основой для расчетов нагрева и плавления металла при сварке служат уравнения, полученные в главе XVII. Их используют для качественной оценки температурных полей, а также для количественных расчетов при определении термических циклов сварки, скоростей охлаждения, размеров зон термического влияния и т. д. Следует заметить, что в ряде случаев процессы и явления протекают фактически сложнее, чем это описывается формулами. Тогда прибегают к непосредственному экспериментальному определению величин путем термографирования, калориметрирования или измерения размеров зон. Используют также ряд технических характеристик, отражающих производительность процессов и свойства сварочных электродов. [c.455]

Только широкое применение изотермического метода исследования позволило изучить сущнооти процессов превращений, происходящда в различных температурных зонах. Накопленный теоретический и фактический материал позволил по-новому подойти к толкованию процессов, происходящих при непрерывном охлаждении, и внести тем самым необходимые уточнения в ранее разработанные схемы [5]. [c.426]

Влияние времени сварки на прочность соединений (рис. 5, а) можно представить следующим образом. При давлениях сжатия 30 МПа для сплава ЭИ602 и 40 МПа для ЭП99 за счет вязкого течения металла происходит сближение соединяемых поверхностей и образование межатомных связей. При быстром охлаждении на воздухе па этой стадии возможно проявление эффекта термомеханической обработки. Решающую роль играют давление и температура. Последующая выдержка в условиях непрерывно падающего давления сжатия приводит к замедлению течения металла, к ползучести при сравнительно низких напряжениях и развитию процессов рекристаллизации, что снижает эффект термомеханической обработки, но при этом продолжается процесс устранения микронесплошностей и образования монолитного металла в зоне стыка. При времени сварки 1 мин снижение механических свойств можно объяснить снятием эффекта термомеханической обработки и недостаточной степенью протекания диффузионных процессов. Многократные опыты по восстановлению усилия сжатия после выдержки 1 мин с последующим быстрым охлаждением обеспечивали повышение прочности и пластичности соединений. Описанный характер влияния времени сварки на свойства соединений имел место только при сравнительно высоких давлениях сжатия, которые обеспечивали образование контакта соединяемых поверхностей за счет пластической деформации металла в течение нескольких секунд. Об образовании такого контакта свидетельствует тот факт, что выдержка образцов в течение 5 мин при температуре сварки без давления, которое было снято после 10 с, обеспечивала равнопрочность соединений с основным металлом. При давлении сжатия 20 МПа необходимо было поддерживать его постоянным в течение нескольких минут, чтобы обеспечить фактический контакт иоверхностей за счет ползучести металла при постоянном напряжении. Аналогичные результаты наблюдали при сварке сплава ВЖ98 (рис. 5, б). Общим критерием для оценки влияния сжимающих напряжений при различном их уровне является степень пластической деформации металла. В большинстве случаев равнопрочность соединений с основным металлом достигали при деформации металла в зоне стыка, равной 5—8%. [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...