Коэффициент асимметрии по текучести

Рис. и. Зависимости предела текучести Sj, от Sj ax различных коэффициентов асимметрии по эксперименту и расчету [c.87]

При одинаковых по отношению к пределам выносливости и текучести заданных коэффициентах запаса следует выяснить, при каких коэффициентах асимметрии цикла решающим является расчет по выносливости и при каких — по текучести. [c.12]

Если коэффициент асимметрии цикла, определяемый по уравнению (8) / А>0, то для материалов с очень высоким пределом текучести при растяжении до / = 0 действительно урав- [c.56]

Диаграмма циклического деформирования строится на основании формул (5.6)—(5.8) в виде ломаной, состоящей из трех линейных участков (рис. 5.10) (мгновенно-упругая деформация е(1) = ( >, не влияющая на петли пластического гистерезиса, на этом рисунке не показана). Эта аппроксимирующая ломаная вписывается в реальную диаграмму деформирования, причем может быть любой коэффициент асимметрии R. Величины Са, и С, отвечают переломам аппроксимирующей линии, причем j может рассматриваться как технический предел текучести при циклическом деформировании. Коэффициент жесткости Ез представляет собой тангенс угла наклона первого линейного участка теоретической кривой деформирования, а два других коэффициента жесткости 4 и определяются по фактической диаграмме циклического деформирования с учетом формул (5.7) и (5.8) как [c.174]

Наличие в сварных соединениях остаточных напряжений, как было указано выше, при высоких уровнях напряжений не сказывается на снижении малоцикловой прочности. Однако с повышением числа циклов нагружения выше 10 их влияние усиливается и должно учитываться в расчетах. Наибольшую опасность представляют растягивающие остаточные напряжения, которые, как правило, для металла шва и околошовной зоны достигают величины предела текучести. В первом приближении их влияние может быть учтено в расчете по [И] путем изменения коэффициента асимметрии цикла за счет суммирования напряжений от внешней нагрузки и остаточных напряжений от сварки. В этом случае для вычисления коэффициента асимметрии цикла г используется формула [c.280]

На рис. 189, а представлена ехема диаграмм Смита. Кривая предельных напряжений Од апроксимирована линией АВС, наклонный участок АВ которой соединяет точки а 1 (предел выносливости симметричного цикла) и а (предел прочности), а горизонтальный участок ВС соответствует пределу текучести Оо.з- Точка 1 представляет произвольный цикл с максимальным напряжением 01, средним и с коэффициентом асимметрии г -1. Штриховая линия аЬ, проведенная через точки 1 и О, изображает одинаково опасные максимальные напряжения циклов того же уровня с различными значениями г. Для точки I эквивалентное по повреждающему действию напряжение ст, приведенное к г = -1 (точка а), находится из соотношения [c.311]

У образцов из кованых сталей при испытаниях по симметричному циклу наблюдался значительный до 200—300° С нагрев. Испытания этих сталей с водяным охлаждением подтвердили величины пределов выносливости на базе 2-10 циклов, которые были получены при испытаниях без дополнительного охлаждения. При этом углы наклона усталостных кривых несколько увеличились, т. е. повышенное нагревание образцов снижает ограниченные пределы выносливости только в верхней части усталостной кривой [15]. При средних напряжениях сжатия предел выносливости удалось получить только для циклов с коэффициентом асимметрии г = —2 (для стали марки Ст. 3 = +11,1 —22,2 кПмм ). Попытки произвести испытание образцов при циклах с г < —2 не увенчались успехом, так как при напряжениях сжатия, больших предела текучести, образцы теряли устойчивость, несмотря на специальные приспособления, которыми был снабжен пульсатор [7]. [c.151]

При коэффициентах асимметрии цикла напряжений - -0,3 и -Ь0,6 и напряжениях (Отах)пр ниже предела текучести материала долговечность шпилек увеличилась в 3 и 3,5 раза по сравнению с долговечностью при пульсируюш ем цикле (г р = 0). [c.209]

Эту зависимость устанавливают экспериментально (определяют предел вьшосливости при различных коэффициентах асимметрии R или R ) и представляют графически в виде диаграмм предельных напряжений в координатах Ощах (Отк)— (рис. 2.51). По оси абсцисс диаграммы откладьюают средние напряжения цикла (У , а по оси ординат — соответствующие предельные значения максимального и минимального напряжений цикла Сттах и Omin. Если среднее напряжение цикла равно а , то диаграмма дает возможность установить предельные значения напряжений сг ах и и предельные амплитуды цикла т. е. найти предел выносливости при любом коэффициенте асимметрии (или R ). Отрезки ОА, отсекаемые ветвями диаграммы на оси ординат, определяют предел выносливости о 1 при симметричном цикле, когда среднее напряжение = 0. Испытания на усталость, как правило, проводят при средних напряжениях, которые ниже предела текучести стали. Поэтому при средних напряжениях, превыщаю-щих предел текучести, диаграмму предельных напряжений не строят. Теоретически обе ветви должны сходиться в точке Е с ординатой равной пределу прочности материала, т. е. [c.70]

Зависимость между пределом выносливости а 1 при нагрузке с симметричным циклом (с коэффициентом асимметрии г — —1) и пределом выносливости о, при нагрузке с любым асимметричным циклом может быть установлена на основании спрямленной диаграммы предельных напряжений. Например, такая зависимость для образцов может быть найдена по диаграмме предельных касательных напряжений, изображенной на рис. 97. Спрямляющая линия проходит через точку с координатами или ст 1, соответствующую пределу выносливости, и через точку с координатой соответствующую пределу текучести. Напишем уравнение для текущего значения этой прямой линии [c.226]

Как уже было указано, оси рассчитывают на изгиб как балки с шарнирными опорами. Если ось неподвижна и нагрузка постоянна, то при проектном расчете допускаемое напряжение выбирают в зависимости от предела текучести материала оси (см. 1.2). Чаще встречаются случаи, когда нагрузка, оставаясь постоянной по направлению, переменна по величине. Точный закон изменения нагрузки во времени, как правило, не известен, поэтому условно ведут расчет в предположении изменения напряжений по отнуле-вому (пульсирующему) циклу. Заметим, что такая условность идет в запас надежности расчета, так как из всех знакопостоянных циклов с одинаковыми максимальными напряжениями отнулевой цикл наиболее неблагоприятен — предел выносливости при коэффициенте асимметрии цикла = О меньше, чем при цикле с любым большим нуля. Формулу для определения допускаемого напряжения изгиба при отнулевом цикле получим из выражения (1.21), положив в нем Д, = О, [c.355]

По достижении наибольшими напряжениями предела текучести а , значения их при дальнейшем возрастании коэффициента асимметрии г считаются неизменными и равными пределу текучести (выражается горизонталью ВС). На всех ординатах отрезки между ОС и линиями АВС Di соответствуют предельным амплитудам цикла (Та. Канодый луч, проходящий через начало координат, является геометрическим местом точек, характеризующих циклы с одинаковым коэффициентом асимметрии г. [c.143]

Влияние коэффициента асимметрии г может быть установлено по диаграммам предельных амплитуд Ста.пр = / (Отпр), приведенным на рис. 237. Для построения этих диаграмм необходимо знать предел выносливости при симметричном цикле о (точку А), предельную амплитуду пульсирующего цикла а о (точку В) и предел текучести (точку С). Любая точка О с координатами Оа и сг, (рабочие напряжения цикла), расположенная на площади под кривой, соответствует определенному циклу с коэффициентом асимметрии г, так как тангенс угла наклона луча ОЕ, проведенного из начала координат О через точку О, [c.379]

Характер влияния ОСН на скорость роста усталостной трещины определяется главным образом размахом напряжений от внешней нагрузки До и коэффициентом асимметрии цикла R, которые обусловливают степень релаксации ОСН, причем в наибольшей мере влияние ОСН проявляется при небольших значениях размаха коэффициета интенсивности напряжений АЩ [316, 256]. Результаты работ по нормированию пределов вьшосливости сварных соединений и узлов с этих позиций представлены на рис.9.5.4. Можно видеть, что в наибольшей степени влияние ОСН проявляется при симметричном цикле напряжения. С ростом асимметрии цикла влияние ОСН понижается. Для сварных соединений с ОСН, не превьппающими половины предела текучести основного металла, разбитых на девять классов от AD до A8 [c.344]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...