Круговые стержни тонкостенные

Круговые стержни тонкостенные, нагруженные перпендикулярно их плоскости 346 [c.818]

Стержни тонкостенные замкнутые (трубчатые) — см. Стержни тонкостенные трубчатые - круговые — см. Круговые стержни тонкостенные [c.827]

Явление потери устойчивости для упругих тел можно наблюдать не только при центральном сжатии стержня. Тонкостенная труба, нагруженная внешним давлением, также способна потерять устойчивость. При этом круговая форма сечения переходит в эллиптическую, а затем труба полностью сплющивается. Аналогичное явление имеет место при закручивании трубы. [c.292]

В связи с этим целесообразно провести дальнейшее упрощение задачи, основанное на схематизации рабочего колеса как стержневой системы. При этом лопасти представляются кривыми, закрученными тонкостенными стержнями переменного сечения, жестко заделанными с одной стороны во внутренний обод, а с другой связанными круговым стержнем (наружным ободом). Расчет выполняется по обобщенной теории стержней, дающей наиболее полный характер распределения напряжений в лопасти. [c.76]

Основные положения теории кручения и изгиба тонкостенных стержней подробнее изложены в гл. 12. Ниже приведены расчетные р-мулы для кругового стержня. [c.346]

При расчете стержня на кручение надо решить две основные задачи. Требуется определить напряжения и найти угловые перемещения в зависимости от внешних моментов. Эти задачи решают по-разному, смотря по тому, какой вид имеет поперечное сечение стержня. Наиболее просто можно получить решение в случае кругового сечения, а также для широкого класса тонкостенных стержней. [c.110]

Хотя анализ проведен для частного случая круговой цилиндрической оболочки, его результаты пригодны для цилиндрических оболочек других конфигураций, если под R понимать характерный размер поперечного сечения оболочки. При выполнении неравенства (7.39) открытые цилиндрические оболочки можно рассматривать как тонкостенные стержни в недеформируемым сечением (см. гл. 10). [c.326]

Основанная на этих гипотезах теория. тонкостенных стержней открытого сечения рассматривалась рядом исследователей, но законченная форма ей была придана В. 3. Власовым [24]. Деформации тонкостенных кривых стержней в отличие от прямых сопровождаются существенными искажениями формы их сечения. Задача о чистом изгибе стержней с круговой осью описывается почти такими же уравнениями, как осесимметричная деформация оболочек,вращения. Для стержней малой кривизны эти уравнения могут быть упрощены. В 45 рассмотрены числовые методы расчета, а для стержней, составленных из цилиндрических и плоских стенок, приведены аналитические решения. [c.408]

Тонкостенные кривые стержни представляют собой в сущности оболочки, причем, если ось стержня круговая, — то оболочки вращения. Однако и в этом случае благодаря большой, по сравнению с размерами сечения, длине стержня в расчете могут быть сделаны некоторые упрощения. [c.428]

Рассмотрим чистый изгиб тонкостенного стержня с круговой осью в плоскости начальной кривизны, причем предположим, что сечение стержня симметрично относительно плоскости кривизны (рис. 10.17). В этом случае деформации всех поперечных сечений стержня одинаковы, так же как и при осесимметричной деформации оболочки вращен"Ия (предполагается, что усилия, создающие моменты на торцах, распределены так же,, как и внутренние силы в любом поперечном сечении стержня). Однако эта задача отличается от рассмотренной в гл. 3. Там центральный угол d(p, занимаемый элементом оболочки, оставался неизменным, так как оболочки были замкнутыми по окружности. Здесь, в связи с изгибом, угол получает приращение ф, причем отношение [c.429]

Тонкостенные полые круговые цилиндры, как легко доказать из аналогичных соображений, имеют также наибольшую крутильную жесткость, т. е. сопротивляемость кручению, по сравнению со стержнями той же длины, но любой другой формы (сделанных из той же массы того же материала). Приведем соответствующие значения крутильной жесткости и изгибной жесткости EI для прямолинейных стержней оптимальной формы [c.11]

Рассмотренные в книге контактные задачи относятся к тонкостенным конструкциям, представляющим набор оболочек, связанных круговыми кольцами. Общей теории оболочек и стержней и различным прикладным вариантам теории, применяемым в тех или иных ситуациях (в зависимости от класса оболочек, вида нагружения, конструктивных особенностей оболочечных систем, требований к точности расчета и т. д.), посвящены многие исследования [10, 13, 62, 63, 75]. Огромная библиография по теории оболочек содержится, в частности, в упомянутых монографиях, а также в работах [11, 14, 45] и др. В этой главе приведены основные соотношения теории оболочек и стержней, используемые в книге. Эти сведения приведены без подробных комментариев и носят конспективный характер. [c.7]

При исследовании малых прогибов упругих стержней показано, как можно ввести поперечный сдвиг в дифференциальное уравнение равновесия этой теории. Излагается расчет балок на упругом основании и важная для судостроения задача, поставленная И. Г. Бубновым, о расчете перекрестных балок. Рассмотрен продольно-поперечный изгиб балок, приводится точное, а также приближенное, развитое автором, решение в тригонометрических рядах. Дается систематизированное изложение теории выпучивания прямых сплошных стержней, полос, круговых колец, двутавровых балок, устойчивости вала при кручении. Уточняется известная задача Ф. С. Ясинского о расчете на устойчивость пояса открытых мостов. Приводятся точные и приближенные решения этой задачи энергетическим методом, данные самим автором. Особенно ценны результаты, относящиеся к устойчивости плоской формы изгиба полос и двутавровых балок. Теория изгиба, кручения и устойчивости двутавровых балок была разработана автором в 1905—1906 годах и оказалась основополагающим исследованием для последующих разработок в области расчета и общей теории тонкостенных стержней. Автор приводит компактные формулы для расчета критических сил. [c.6]

Важно рассмотреть кручение стержней любых поперечных сечений, в особенности тонкостенных. Эта задача оказывается весьма сложной и решение ее дается лишь методами теории упругости (работы Сен-Венана, Прандтля, К. Вебера, В. 3. Власова и др.). Здесь изучаем подробно лишь кручение кругового [c.97]

СечеМия с1гержНя, Для которой критическая сила rtolrepH устойчивости будет максимальной для заданной площади поперечного сечения S, длины стержня I и массы материала т Это будет тонкостенный полый круговой цилиндр, для которого величины S, т и момент инерции I [c.11]

Смятие тонкостенных профилей при центральном ударе происходит в передней части стержня вследствие действия продольных инерционных сил. Было найдено, что статическая нагрузка, вызывающая смятие трубы кругового сечения в условиях ударного нагружения, может быть подсчитана по формуле Р — 6a tD, rjxeD — диаметр трубы t — толщина стенки трубы [c.129]

Выражение (3.20) для угла закручиваййя, отнесенного к единице длины тонкостенной трубы, совпадёт с выражением (3.7) для сплошного стержня кругового поперечного сечения, если в (3.7) вместо J подставить [c.112]

Из формулы (17.2) вытекает, что тонкостенные стержни односвязного (или, как часто говорят, открытого) профиля, составленные из прямоугольных полос, столь же невыгодны при кручении, как и длинная прямоугольная полоса, поскольку их жесткость значительно уступает жесткости стержня с круговым поперечным сечением той же площади. Необходимо, однако, подчеркнуть, что данное заключение нельзя рассматривать как окончательное. Оказывается тонкостенные стержни открытого профиля обладают (по сравнению со стержнями иных профилей) дополнительными ресурсами в отношении сопротивления на кручение. Суть дела состоит в том, что максимальный характерный размер торца стержня — высота профиля — в данном случае существенно превосходит наименьший характерный размер стержня—толщину полок или стенки профиля. Соответственно (см. 2), две статически эквивалентные нагрузки, приложенные к его торцам, могут вызвать существенно разные поля напряжений, причем различие это не будет носить локальный характер. В частности, если решить для тонкостенного стержня открытого профиля задачу о кручении, предположив (в отличие от постановки этой задачи по Сен-Венану), что депланация на торцах устранена, то жесткость на кручение получится гораздо большей, чем результат (17.2). На практике условия закрепления торцов скручиваемых стержней всегда. (в большей или меньшей степени) запрещают депланацию. Для нетонкостенных стержней это несущественно, ибо здесь действует принцип Сен-Венана. Иначе обстоит дело для тонкостенных стержней, стеснение депланации которых (на торцах) является весьма существенным фактором, оказывающим решающее влияние на величину жесткости на кручение. Поэтому для таких стержней интерес представляет не столько задача о свободном (Сен-Венановом) их кручении, сколько задача о стесненном их кручении. Приближенное решение этой последней задачи (детально разработанное В. 3. Власовым) тесно связано с кругом идей, используемых в теории пластин и оболочек, и на этом вопросе мы здесь останавливаться более не будем. [c.274]

Нагрузка, перпендикулярная плоскости стержня 0с1ювные положения теории кручения и изгиба тонкостенных стержней подробнее изложены в гл. 12. Ниже приведены расчетные < р-мулы для кругового стсржня- [c.346]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...