Влияние Напряжения дополнительные от изгиба

Первое слагаемое в приведенной формуле — напряжение, вызванное сопротивлением деформированию фланца заготовки с учетом упрочнения металла второе — напряжение, возникающее при преодолении контактных сил трения, приложенных к плоской части (зеркалу) матрицы и прижимного кольца третье — напряжение, возникающее от изгиба и спрямления заготовки при втягивании ее в матрицу. Множителем (1 + 1,6[х) учитывают влияние дополнительных растягивающих напряжений, возникающих при преодолении контактных сил трения на рабочей кромке матрицы. [c.126]

При расчете ответственных резьбовых соединений (шатунные болты и др.) необходимо более точно учитывать внешнюю нагрузку, усилие затяжки, дополнительные напряжения от изгиба и кручения, а также влияние температуры деталей, конструктивных и технологических факторов на прочность соединений. [c.43]

Пластическая деформация при обработке давлением и при таких операциях, как растяжение, сжатие или изгиб, а также при упрочнении поверхности (дробеструйной обработкой или обкаткой), изменяет плотность и структуру дефектов кристаллической решетки пластичных фаз металлических материалов и поэтому всегда влияет на их усталостную прочность. В макроскопически неоднородно деформированных материалах наряду с влиянием деформационной структуры необходимо также исследовать зависимость усталостной прочности от остаточных макронапряжений. Остаточные напряжения сжатия, как правило, способствуют дополнительному повышению циклической прочности. Изменение в процессе деформации высоты поверхностных микронеровностей влияет на циклическую прочность [13, 45-48]. [c.232]

Далее можно было бы, используя уравнение равновесия (6), решать задачу по отысканию распределения напряжений в торообразной части заготовки на скругленной кромке матрицы. Однако такое решение вызывает большие сложности [37]. Так как при вытяжке в конической матрице торообразная часть очага деформации составляет обычно малую долю всего очага деформации, то без большой погрешности дополнительное влияние трения, изгиба и спрямления при перемещении элементов по скругленной кромке матрицы можно учесть аналогично тому, как это было сделано при анализе первого перехода вытяжки. Необходимость дополнительного учета сил трения в торообразном участке вызывается тем, что протяженность зоны контакта в нем (в меридиональном направлении) больше, чем протяженность части конической поверхности с тем же изменением радиуса р (от границы торообразного участка с коническим до точки сопряжения торообразного участка с цилиндрической стенкой образующегося стакана). [c.156]

П., скручивания. Спиральные П., имеющие нагрузку, приложенную тангенциально к крайнему витку, работают на изгиб. Кроме этого основного напряжения материал претерпевает еще некоторые дополнительные напряжения от продольной силы и поперечного среза. В практике расчета влиянием факторов кривизны, продольной и поперечной силы пренебрегают, т. к. оно, незначительно [ ]. По аналогии с кривым брусом деформация в П. (фиг. 7) определяется по следующей ф-ле [c.216]

Учет влияния вырезов. Рассмотрим влияние вырезов в крыле на напряжения и деформации его конструкции (рис. 4,75). По своему назначению и конструктивному исполнению вырезы в крыле бывают различные. Иногда малый вырез для сохранения прочности крыла иа изгиб компенсируется усиленными продольными элементами, а иа сдвиг и кручение — усиленной окантовкой или закрывается силовой крышкой. В этих случаях вырезы ие оказывают влияния иа общую прочность крыла. Поэтому весь расчет (см. 2 и 3 гл. IV) остается без изменения, но при этом требуется произвести дополнительный расчет местной прочности элементов, компенсирующих вырез. Так, иапример, для силовых крышек делают проверку прочности иа срез от действия касательных усилий болтов или винтов крепления крышки. Некоторые большие вырезы, иапример для уборки шасси между лонжеронами, не могут крышками. [c.139]

Данные для предельного состояния, вычисленные по приведенной схеме, совп ь дают с результатами испытаний. Применение этой схе лы для определения разрушающих нагрузок приводит в случае преобладающей доли изгибающего момента с существенным отклонениям от опытных данных, полученных как при кратковременных испытаниях при комнатной температуре, так и длительных в условиях ползучести. Изгибающая нагрузка мало сказывается (при принятых методах расчета) на величине разрушающего давления. Чувствительными к изгибным напряжениям оказались поперечные сварные соединения, имеющие пониженную пластичность. В связи с изложенным для оценки влияния дополнительных напряжений в нормах приняты формулы, выведенные для предельного состояния. Пониженная сопротивляемость сварных стыков изгибу учтена при определении изгибных напряжений введением коэффициента прочности сварных соединений при изгибе ф . Рекомендуемые значения коэффициента приняты по опытным данным и подлежат в дальнейшем уточнению. [c.301]

По приведенным формулам можно подсчитать коэффициент концентрации напряжений, создаваемой дефектом. Однако оценить влияние этой концентрации на возможное снижение усталостной прочности трудно, тем более что для такой оценки необходимы еще дополнительные данные (модуль упругости заполнителя, размер включения, уровень напряжения, с которым необходимо увязать размеры включения, влияющие на циклическую прочность при данном уровне напряжения, и т. д.). Поэтому весьма заманчивым является метод оценки влияния металлургических дефектов на циклическую прочность при симметричном изгибе высокопрочных сталей (о около 200 кГ мм ), предложенный Ферри [63]. По этому методу определяется отношение ст 1/ст(, в зависимости от коэффициента суммарного влияния включений равного сумме значений п = (РК12 для каждого включения, видимого в поле зрения при увеличении 200 величина й — ширина включений, /С — теоретический коэффициент концентрации напряжений, (/С = [c.137]

Следует отметить, что условия работы материала при этом виде нагружения существенно отличаются от другого часто встречающегося вида повторного изгиба (нагружение неподвижной детали симметричной циклически изменяющейся нагрузкой постоянного направления). В последнем случае усталостному нагружению подвергаются только две диаметрально противоположные зоны, расположенные в плоскости действия изгибающего момента. При круговом же изгибе последовательно нагружаются все периферийные зоны сечения, что не может не оказать влияния на долговечность образца. Здесь напряжения растяжения-сжатия, перемещаясь по периферии образца серповпдноохватывающим движением, затрагивают всю периферию образца каждая точка поверхности образца в опасном сечении, помимо максимальных напряжений, возникающих при переходе ее через плоскость изгибающего момента, дополнительно подвергается действию последовательно подходящих и уходящих напряжений при вращении образца. [c.274]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...