Математическая модель конденсатора)

Математическая модель конденсатора значительно упрощается, если уравнения будут получены для усредненных параметров конденсатора. При этом система уравнений запишется в виде [c.53]

Примеры математических моделей элементов электронных схем. Для конденсаторов, катушек индуктивности и резисторов чаще всего применяют простые модели (4.33). Примерами сложных элементов являются транзисторы, диоды, трансформаторы. [c.171]

Рассмотрим теперь важный частный случай построенных математических моделей — модель динамики теплообмена в конденсаторах. Для простоты будем считать, что конденсируется насыщенный пар. При конденсации насыщенного пара его температура однозначно определяется давлением, и если давление пара в аппарате меняется незначительно, можно считать, что температура пара в любой точке аппарата одинакова. Следовательно, из построенных математических моделей можно исключить уравнения для профиля температур более нагретого теплоносителя, так как его температура является известной величиной, т. е. уравнения (1.1.21) преобразуются к виду [c.12]

Теперь рассмотрим модель кожухотрубчатого теплообменника (конденсатора) с учетом тепловой емкости стенки (см. раздел 1.1). В отличие от рассмотренного теплообменника без учета тепловой емкости стенки, математическая модель (1.1.31), (1.1.32) данного теплообменника включает уже два дифференциальных уравнения в частных производных. Перепишем систему (1.1.31) в следующем виде [c.124]

Примем в качестве регулируемых параметров математической модели ПТУ на перегретом паре следующие величины давление и температуру пара перед турбиной рх, давление пара в конденсаторе р2 расход рабочего тела (производительность котла) П внутренние относительные КПД турбины и насоса т1 ог- Значение спра- [c.283]

При работе с математической моделью ПТУ на перегретом паре необходимо представлять примерные значения параметров существующих ПТУ ТЭС. Давление пара перед турбиной изменяется в широких пределах (до 30 МПа) современные блоки работают на сверхкритическом давлении Р1=23,5 МПа. Температура пара перед турбиной ограничивается жаростойкостью используемых сталей и не превышает 600 °С большинство современных блоков работает при 1=540-5-560 °С. Давление в конденсаторе Рг во многом определяется температурой окружающей среды и находится в интервале от 3 до 6 кПа. Внутренний относительный КПД турбины зависит от совершенства проточной [c.286]

Рис. 9.2. Диаграмма циклов, заложенная в математическую модель первого уровня двухконтурной ПТУ с конденсирующим инжектором и поверхностным конденсатором

В настоящем параграфе излагаются принципы построения математической модели газо-жидкостного цикла АЭС с диссоциирующим газом в качестве рабочего тела второго контура и результаты исследований, проведенных с ее помощью. Источником тепловой энергии в цикле служит натриевый реактор на быстрых нейтронах. Испарение и частичный перегрев рабочего тела второго контура осуществляются за счет тепла газа низкого давления в регенераторе (рис. 4.9). В связи с тем, что газ на выходе из турбины низкого давления имеет большую степень перегрева, конденсатор разделен на две части охладитель газа и собственно конденсатор. [c.94]

Из равенств Ai = Bu A2 = Bz, = определяются проектные и эксплуатационные параметры электрических моделей по ранее рассмотренной методике. Особенностью полученных математических моделей уравнений энергии теплового и электрического процессов является установление новой аналогии. В отличие от аналогии которая следует из уравнений (8-269) и (8-270), в рассматриваемом случае, так же как и в первом варианте, используется аналогия Дн 1/г. Это позволяет нелинейность теплофизических параметров X, с я р реализовать в модели за счет изменения только омического сопротивления ячейки. При этом емкость конденсаторов ячеек остается постоянной, что значительно упрощает электрическую модель и повышает ее точность. [c.332]

Для составления полной математической модели объекта необходимы уравнения четырех выпарных аппаратов 1—4, пяти теплообменников 6—9, двух расширителей 11, и конденсатора смешения. [c.75]

Формы представления моделей элементов схем. При моделировании компонентами электронной схемы являются резистор, конденсатор, катушка индуктивности, отдельный электронный прибор в дискретном или интегральном исполнении, источник тока или напряжения и т. п. Элементом электронной схемы может быть как компонент, так и типовой фрагмент схемы (вентиль, триггер и т. п.). Математическая модель электронной схемы при анализе на ЭВМ — система обыкновенных дифференциальных уравнений, связывающая токи и напряжения в различных компонентах схемы. Математическая модель схемы, полученная непосредственным объединением моделей компонентов в общую систему уравнений на основе топологических уравнений, называется полной моделью схемы. Математическая модель схемы, являющаяся более простой по затратам времени и памяти ЭВМ на ее реализацию, чем полная модель, называется макромоделью схемы. Типовые фрагменты схемы (функциональные узлы) состоят из отдельных компонентов, поэтому модели таких фрагментов в составе сложных электронных схем являются макромоделями. Следовательно, можно выделить два основных типа моделей элементов электронных схем модели компонентов и макромодели функциональных узлов. [c.128]

Она определяется на основании законов Кирхгофа и математических моделей элементов схемы (резисторов, конденсаторов, катущек индуктивности, диодов, транзисторов и др.). [c.159]

При работе с математической моделью ПТУ на насыщенном паре необходимо представлять уровень значений регулируемых параметров этого цикла, реализуемого в схемах АЭС [55, 56]. Начальное давление р1 6-1-7 МПа, л 1 1 давление в конденсаторе рк зависит от ряда причин и колеблется от 3 до 7 кПа. Внутренний относительный КПД турбины г)о( " =0,8-1-0,9 насоса т1ог"=0,7- -0,85. [c.269]

При работе с математической моделью этой ПТУ необходимо следить, чтобы давление в сепараторе рс было больше давления в конденсаторе рк, но меньше начального давления р1 (ркСрсСр]). [c.275]

Однако приближенная модель не полностью описывает работу подобных резервированных систем (даже если оставить в силе предположение об экспоненциальности всех входящих в математическую модель распределений). В частности, при ремонте отказавших блоков приходится расходовать некоторые перемонтируемые в принципе элементы (резисторы, конденсаторы, полупроводники и др.), которые используются для замены соответствующих отказавших элементов (рис. 5.2). Таким образом, может оказаться, что система приходит в состояние простоя из-за того, что при отказе очередного резервного блока его невозможно отремонтировать вследствие нехватки запасных элементов какого-либо типа. [c.337]

При проектировании и размещении энергетических предприятий необходимо оценивать тепловую нагрузку на водоемы, используемые в качестве источников и приемников охлаждающей воды. Теоретическая оценка распространения теплых сбросных вод электростанций должна учитывать физические процессы теплопередачи в большом объеме воды, а также многообразие внешних факторов, влияющих на эти процессы. Для прогнозирования распространения тепла в районе сброса охлаждающей воды конденсаторов турбин применяют математические модели поверхностных струйных потоков. Рассматривают наиболее типичные условия сброса теплых вод поверхностный сброс в глубокий водоем, сброс в мелководную зону, вдольбереговой сброс. Выпускным устройством служит поверхностный сбросной канал прямоугольного сечения с геометрическим соотношением ho/bo l. При расчете распространения тепловых потоков определяют глубину проникновения и площадь распространения теплых вод, поля температур и скоростей течения потока, площади зон с различной степенью перегрева. В математических моделях учитывают теплоотдачу со свободной поверхности, скорость и направление течений, а также влияние дна и береговой линии. [c.157]

Математическая модель была использована для проведения расчетных исследований и оптимизации параметров теплосиловой части АЭС с кипящим реактором. Рассматривалась турбоустановка мощностью 500 Мет в турбину поступает сухой насыщенный пар при давлении 65 ата, расход пара принят постоянным во всех рассматриваемых вариантах и равным 2700 т/час. Температура питательной воды принята 160° С. Давление в конденсаторе турбины принято равным 0,04 ата (по результатам предварительно проведенной оптимизации низкопотенциальной части турбоуста-нсвки и системы водоснабжения для одного из районов страны). В соответствии с изложенной выше методикой первым этапом работы по оптимизации параметров теплосиловой части АЭС были термодинамические исследования возможных тепловых схем турбоустановки для выбора наиболее экономичных схем и определения степени влияния отдельных параметров. [c.83]

Математическая модель тенлообменпых аппаратов включает тепловой, гидравлический и прочностной расчеты, в результате которых определяются величины теплопередающих поверхностей и гидравлических сопротивлений. Построена она таким образом, что позволяет выполнить расчеты регенератора, нагревателя газа и промперегревателя по одной программе. Кроме того, отдельные блоки этой программы используются при расчете конденсатора и охладителя газа. Такой подход позволяет не только уменьшить потребный объем запоминающего устройства ЭЦВМ, но и считать различные варианты тепловой схемы, изменяя только исходные данные. [c.98]

Во всех этих тепловых схемах основным элементом служат энергетические ГТУ, от режима работы которых зависят характеристики всей ПГУ. Остальные элементы (котлы-утилизаторы, паротурбинные и деаэраторно-питательные установки и др.) являются пассивными элементами. Их работа определяется количеством и параметрами выходных газов ГТУ, ее мощностью и экономичностью в зависимости от нагрузки и характеристик окружающего воздуха. Это не означает, что, например, состояние и параметры проточной части ПТ, конденсатора, эжекторных и других установок не влияют на паропроизводитель-ность, температуру и давление генерируемого в КУ пара. Существуют весьма сложные технологические связи, которые необходимо анализировать не только в отдельных статических режимах работы, но и в динамике. На базе математического и программного обеспечения создают всережимные логико-динамические математические модели ПГУ с КУ. Такой опыт имеют ряд фирм в России и за рубежом и, в частности, АО Фирма ОРГРЭС . [c.359]

Анализ схем многоступенчатых выпарных установок МВУ показывает, что несмотря на их разнообразие, они, за небольшим исключением, состоят из следующих основных элементов выпарных аппаратов, конденсаторов смешения и поверхностных теплообменников, термокомпрессоров, конденсатоотвадчиков, насосов. Поэтому для получения математической модели МВУ необходимы математические модели всех элементов, входящих в нее. [c.16]

Первая работа появилась в 1965 г. [2]. Она выполнялась в первые годы появления блочных паротурбинных установок на ТЭС и явилась как бы отправным пунктом в решении довольно сложных вопросов регулирования блочных установок. В результате исследования математической модели блока на нелинейной электронной машине МН-2 авторы пришли к следующему основному выводу. Наиболее рациональной является с.хема с тремя БРОУ (трехбайпасная схема) с высоким быстродействием БРОУ-1 в обвод ЦВД, БРОУ-2 в обвод ЦСД и БРОУ-3 в обвод всей турбины со сбросом пара в конденсатор. [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...