Алюминий, образование шейки

Азот, его влияние на образование слоев скольжения 322 Алюминий, образование шейки при 600 С 100 [c.637]

Во-вторых, даже при холодной деформации этот критерий не выполняется. Например, в момент образования шейки в меди do/dz - 1100 МПа, а напряжения а = 480 МПа, при растяжении алюминия do/de 370 МПа, а = 125 МПа. [c.208]

Расчет вероятности срабатывания пределов текучести во время пластической деформации по экспериментальным зависимостям а(е) для указанных выше металлов показал следующие результаты в момент образования шейки для свинца У= 0,9912, для алюминия У=0,993, для меди У=0,965. Значения плотностей распределения вероятностей Да ) соответственно составили 0,002521 0,002639 0,002758. Следовательно, наше предположение о том, что разрушение металла происходит при блокировании дислокационного механизма деформации, питающего ротационный механизм, подтвердилось. [c.220]

Другой класс систем со значительно повышенной нечувствительностью к реакции представляют пластичные волокна. Джонс показал, что в системе алюминий — коррозионно-стойкая сталь при отклонении технологических условий от оптимальных образуется алюминид железа [13]. Указанный алюминид растрескивается при наложении растягивающих нагрузок таким же образом, как борид титана (см. рис. 4). Однако проволока из коррозионно-стойкой стали обладает достаточной пластичностью, так что концентрация напрян<ений в вершине трещины ослабляется пластическим течением, которое проявляется в виде линий скольжения в стали. Непрерывное пластическое течение стали приводит к сжатию проволоки и удалению ее от зоны взаимодействия до разрушения путем образования шейки. Хотя точный механизм детально не был изучен, полагают, что титан, упрочненный бериллиевой проволокой, мон ет вести себя аналогичным образом. [c.301]

Экспериментальные данные показывают, что установленные соотношения истинного напряжения течения,. остаточной деформации и твердости выполняются для одних материалов при растяжении не более 10% (алюминий, железо), а для других (медь, никель) — при деформации примерно до 30%, т. е. вплоть до образования шейки . Таким образом, диаграммы в координатах 5—61/2 и Я—5 первой группы материалов при растяжении до потери устойчивости (40—20%) представляют собой ломаную линию, состоящую из двух прямолинейных участков. [c.12]

Для большинства металлических материалов, разрушающихся с образованием шейки, г 1в<16%. У алюминия, меди, некоторых латуней и аустенитных сталей фв>15%- [c.158]

Измерения показали, что деформация образцов происходила однородно, практически без образования шейки. В случае алюминия линия разрыва была направлена под углом, а в других случаях она была нормальна к оси растяжения. [c.30]

У алюминия, несмотря на исходное УМЗ строение, состояние СП не было получено. Предельная деформация со скоростью 10 с при 330 X составила 75 %, при этом имело место образование заметной шейки после е = 40 % и низкая скоростная чувствительность напряжения течения (т 0,07). Такое поведение алюминия, как и магния, связано с отсутствием структурной стабильности— быстрым ростом зерен под влиянием нагрева и деформации [c.155]

По условиям растягивающего нагружения в направлении расположения упрочнителя нормальные напряжения возникают на поверхности раздела лишь из-за поперечного сжатия. Однако раз-рушание по (поверхности раздела в этих условиях является вторичным аффектом. Имеется в виду, что растягивающие напряжения, нормальные к поверхности волокна, достигают предела прочности поверхности раздела лишь после значительного сжатия, например такого, которое происходит, если в волокне начинает образовываться шейка. Джонс, [13] и другие исследователи на- блюдали разрушение композитов алюминий — нержавеющая сталь по поверхности раздела в тех случаях, когда волокна отслаивались от матрицы при образовании шейки. Согласно Веннету и др. [c.141]

Преимуществом наполненных термореактивных пластмасс является большал стабильность механических свойств и относительно малая зависимость от температуры, скорости деформирования и длительности действия нагрузки. Они более надежны, чем термопласты. При испытаниях на растяжение материалы разрушаются без пластического течения и образования шейки (см. рис. 13.15, б). Верхняя граница рабочих температур реактопластов определяется термической устойчивостью полимера или наполнителя (меньшей из двух). Несмотря на понижение прочности и жесткости при нагреве, термореактивные пластмассы имеют лучшую несущую способность в рабочем интервале температур, и допустимые напряжения (15-40 МПа) для них выше, чем для термопластов. Важными преимуществами термореактивных пластмасс являются высокие удельная жесткость Е/ рд) и удельная прочность а рд). По этим показателям механических свойств реактопласты со стеклянным волокном или тканями превосходят многие стали, сплавы титана и сплавы алюминия. Термореактивные порошковые пластмассы наиболее однородны по свойствам. Такие пластмассы хорошо прессуются и применяются для наиболее сложных по форме изделий. Недостаток порошковых пластмасс — пониженная ударнал вязкость (табл. 13.9). [c.393]

Значительное увеличение пластичности и максимальных напряжений при гидростатическом давлении по сравнению с их значениями при простом сжатии наблюдалось при испытании меди, алюминия и цинка [561 ]. Испытания углеродистой стали (С — 0,5%) при давлениях до 2400 кПсм , проведенные В. А. Гладков-ским [80], показали, что наложение гидростатического давления повышает предел текучести стали. Вследствие быстрой потери устойчивости пластического деформирования (локализация деформации и образование шейки) величина равномерной деформации при повышении давления уменьшается, хотя предел прочности стали остается без изменений. Значительно больший эффект оказывает шаровой тензор на прочностные и пластические свойства хрупких материалов. [c.103]

При ультразвуковой обработке меди микротвердость сначала увеличивается (примерно до 32%), затем немного понижается и сохраняется постоянной в течение времени до полного разрушения образца. При испытании на кручение и воздействии ультразвука уменьшаются прочность и пластичность меди и прочность сплава Д16Т в температурном интервале от О до 300° С. Исследования образцов, отожженных в вакууме при температуре 680° С (для меди) и 400° С (для алюминия), показали, что их статическая нагрузка и удлинение [181 тоже уменьшаются в зависимости от энергии ультразвука. Кроме того, при воздействии ультразвука отличается характер процесса разрушения алюминиевых образцов. Вместо образования шейки и последующего разрыва образцы, обработанные ультразвуком, разрываются в начальный момент образования шейки. Большие исследования проведены и по влиянию ультразвука на латунь ЛС 59 [38, 39]. Испытывали образцы холоднотянутой наклепанной латуни с зернистой структурой, отожженной при 600° С (в вакууме). При частоте 34 кГц, интенсивности ультра- [c.92]

Волочение еще более чистого алюминия (99,99916—99,99988 %) сопровождается появлением шеек на выходном участке проволоки. С повышением чистоты металла увеличивается диаметр проволоки, при котором появляются шейки, и происходит обрыв. Волочение алюминия зонной плавки чистотой более 99,999 % является горячей деформацией, происходящей не только в волоке, но н на участке между ней и тянущей катушкой [1]. Попытки устранить образование шеек уменьшением обжатия за проход до 5 % и снижением скорости волочения не дали положительных результатов. Последние были достигнуты при увеличении скорости воложения с 0,5 до 10 м/с и охлаждении проволоки на участке волока — тянущая катушка до (—60)- -(—70 °С). [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...